Армирование стен и перекрытий

Изготовление и последующий монтаж  рекламных щитов это довольно сложный технологический процесс. Армирование фундамента рекламного щита это основа и начало работы. Каркасы можно связать непосредственно на месте установки или изготовить в цеху. Моя компания занимается изготовлением любых металлических каркасов. Каркас изготовленный в промышленных условиях имеет совершенно другие характеристики от связанного вручную.

ТИПОВАЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА (ТТК)

АРМИРОВАНИЕ СТЕН И ПЕРЕКРЫТИЙ

1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

Типовая технологическая карта разработана на армирование стен и перекрытий.

Армирование конструкций

1. Арматурные элементы и состав процесса армирования ненапрягаемых конструкций. Всовременном строительстве ненапрягаемые конструкции армируют укрупненными монтажными элементами в виде сварных сеток, плоских и пространственных каркасов с изготовлением их вне возводимого здания и последующим крановым монтажом (рис.1). Только в исключительных случаях сложные конструкции армируют непосредственно в проектном положении из отдельных стержней (штучная арматура) с соединением в законченный арматурный элемент сваркой или вязкой.

Сеткапредставляет собой взаимно перекрещивающиеся стержни, соединенные в местах пересечения преимущественно сваркой.

Плоские каркасы состоят из двух, трех, четырех продольных стержней и более, соединенных поперечными, наклонными или непрерывными (змейкой) стержнями. Применяют плоские каркасы главным образом для армирования балок, прогонов, ригелей и других линейных конструкций.

Плоские каркасы

Рис.1. Примеры арматурных элементов:

а — сетка плоская; б, в— плоские каркасы; г— пространственный каркас; д— каркас таврового сечения; е— то же, двутаврового сечения; ж— гнутый каркас; з-цилиндрический каркас; и— каркас вязаный с отогнутыми стержнями;

1 — концевые крюки; 2— нижние рабочие стержни; 3-рабочие стержни с отгибами; 4— хомуты

Пространственные каркасы состоят из плоских каркасов, соединенных при необходимости монтажными стержнями, и применяют для армирования легких и тяжелых колонн, балок, ригелей, фундаментов.

Пространственные каркасы несущих опалубку и временные нагрузки арматурных элементов изготовляют из жестких прокатных профилей с соединением их на сварке арматурными стержнями.

Штучную арматуру изготовляют различных конфигураций в зависимости от направления воспринимаемых сил и характера ее работы в конструкции (рабочая, распределительная, монтажная, хомуты).

Для нужд строительства металлургическая промышленность изготовляет арматурную сталь, подразделяемую на две основные группы: стержневую и проволочную.

Армирование ненапрягаемых железобетонных конструкций состоит из:заготовки (как правило, централизованно) арматурных элементов; транспортирования арматуры на объект строительства, сортировки ее и складирования; укрупнительной сборки на приобъектной площадке арматурных элементов и подготовки арматуры, монтируемой отдельными стержнями; установки (монтажа) арматурных блоков, пространственных каркасов, сеток и стержней; соединения монтажных единиц в проектном положении в единую армоконструкцию.

Таким образом, все процессы армирования железобетонных конструкций можно объединить в «две группы: предварительное изготовление арматурных элементов и установка их в проектное положение.

2. Плоские каркасы .Монтаж арматуры ведут, как правило, с использованием механизмов и приспособлений, применяемых для других видов работ (опалубочных, бетонных и др.) и предусмотренных проектом производства работ. Ручная укладка допускается только при массе арматурных элементов не более 20 кг.

Соединяют арматурные элементы в единую армоконструкцию сваркой и нахлесткой, а в исключительных случаях — вязкой.

Соединение нахлесткой без сварки используют при армировании конструкций сварными сетками или плоскими каркасами с односторонним расположением рабочих стержней арматуры и при диаметре арматуры не выше 32 мм. При этом способе стыкования арматуры величина перепуска (нахлестки) зависит от характера работы элемента, расположения стыка в сечении элемента, класса прочности бетона и класса арматурной стали (регламентируется СНиПом).

При стыковании сварных сеток из круглых гладких стержней в пределах стыка следует располагать не менее двух поперечных стержней (рис.2, а).При стыковании сеток из стержней периодического профиля приваривать поперечные стержни в пределах стыка не обязательно (рис.2, б),но длину нахлестки в этом случае увеличивают на пять диаметров. Стыки стержней в нерабочем направлении (поперечные монтажные стержни) выполняют с перепуском в 50 мм при диаметре распределительных стержней до 4 мм и 100 мм при диаметре более 4 мм (рис.2, в).При диаметре рабочей арматуры 26 мм и более сварные сетки в нерабочем направлении рекомендуется укладывать впритык друг к другу, перекрывая стык специальными стыковыми сетками (рис.2, г)с перепуском в каждую сторону не менее 15 диаметров распределительной арматуры, но не менее 100 мм.

Плоские каркасы

Рис.2. Соединение сварных сеток нахлесткой:

а — из стержней гладкого профиля нахлесткой; б— то же, периодического профиля; в — то же в нерабочем направлении с перепуском; г— то же, с дополнительной сеткой;

dclip_image003 — диаметр рабочих стержней; dclip_image004 — диаметр распределительных стержней; dclip_image005 — диаметр распределительных стержней дополнительной сетки

При монтаже арматуры необходимо элементы и стержни устанавливать в проектное положение, а также обеспечить защитный слой бетона заданной толщины, т.е.расстояние между внешними поверхностями арматуры и бетона. Правильно устроенный защитный слой надежно предохраняет арматуру от корродирующего воздействия внешней среды. Для этого в конструкциях арматурных элементов предусматривают специальные упоры или удлиненные поперечные стержни (рис.3, а, б).Этот метод применяют в том случае, если конструкция работает в сухих условиях. Обеспечить проектные размеры защитного слоя бетона можно также с помощью бетонных, пластмассовых и металлических фиксаторов, которые привязывают или надевают на арматурные стержни. Пластмассовые фиксаторы (рис.3, д)характеризуются высокими технологическими свойствами. Во время установки на арматуру пластмассовое кольцо за счет присущей ему упругости немного раздвигается и плотно охватывает стержень.

монтаж арматуры

Рис.3. Способы обеспечения защитного слоя арматуры:

а — в балках и ребрах плит при помощи упоров; б— в балках посредством удлиненных стержней; в— бетонной подкладкой с проволочной скруткой; г— бетонной пробкой с пружинной скобой; д— упругим пластмассовым фиксатором; е— металлическими штампованными подставками

Защитный слой в плитах и стенах толщиной до 10 см должен быть не менее 10 мм; в плитах и стенах более 10 см — не менее 15 мм; в балках и колоннах при диаметре продольной арматуры 20… 32 мм — не менее 25 мм, при большем диаметре — не менее 30 мм.

Смонтированную арматуру принимают с оформлением акта, оценивая при этом качество выполненных работ. Кроме проверки ее проектных размеров по чертежу проверяют наличие и место расположения фиксаторов и прочность сборки армоконструкции, которая должна обеспечить неизменяемость формы при бетонировании.

3. Напряженное армирование конструкций. Предварительное напряжение в монолитных и сборно-монолитных конструкциях создается по методу натяжения арматуры на затвердевший бетон. В свою очередь, по способу укладки напрягаемой арматуры метод подразделяют на линейный и непрерывный. При линейном способе в напрягаемых конструкциях при их бетонировании оставляют каналы (открытые или закрытые). По приобретении бетоном заданной прочности в каналы укладывают арматурные элементы и производят их натяжение с передачей усилий на напрягаемую конструкцию. Линейный способ применяют для создания предварительного напряжения в балках, колоннах, рамах, трубах, силосах и многих других конструкциях. Непрерывный способ заключается в навивке с заданным натяжением бесконечной арматурной проволоки по контуру забетонированной конструкции. В отечественном строительстве способ применяют для предварительного напряжения стенок цилиндрических резервуаров.

При линейном армировании напрягаемые элементы применяют в виде отдельных стержней, прядей, канатов и проволочных пучков. Линейное армирование включает: заготовку напрягаемых арматурных элементов; образование каналов для напрягаемых арматурных элементов; установку напрягаемых арматурных элементов с анкерными устройствами; напряжение арматуры с последующим инъецированием закрытых каналов или забетонированием открытых каналов.

Для стержневой арматуры используют горячекатаную сталь периодического профиля классов А-II, А-IIIв, A-IV4, Ат-IV, A-V, At-V, и At-VI и высопрочную проволоку B-II и Вр-Н.

Заготовка стержневых элементов (рис.4, а)состоит из правки, чистки, резки, стыковой сварки и устройства анкеров. Для устройства анкеров к концам стержней приваривают коротыши из стали (рис.4, б). Коротыши имеют резьбу, на которую навинчивают гайки, передающие через шайбы на бетон нагрузки натяжения.

Арматурные нераскручивающиеся прядии канатыизготовляют из высокопрочной проволоки диаметром 1,5…5 мм. Промышленность выпускает пряди трех-, семи- и девятнадцатипроволочные (классов П-3, П-7 и П-19) диаметром 4,5… 15 мм (рис.4, в).Из прядей делают канаты (рис.4, г, д).

Напряженное армирование конструкций

Рис.4. Напрягаемые линейные арматурные элементы:

а— стержневой элемент; б— стержневой анкер; в— прядь семи- и девятнадцатипроволочная; г— канат двух- и трехпрядевый (прядь из 7 проволок); д — канат двухпрядевый (прядь из 19 проволок); е— гильзовый анкер; ж— гильзостержневой анкер;

1 — стержневая арматура; 2— коротыш с резьбой на конце; 3— плита; 4— гайка; 5— хвостовик; 6 — пучковая арматура; 7— гильза

Пряди и канаты поступают с заводов намотанными на металлические катушки. Их сматывают с катушек, пропускают через правильные устройства, одновременно очищая от грязи и масла, и режут на необходимую длину. Для анкеровки прядей (канатов) применяют гильзовые наконечники (рис.4, е).Гильзу надевают на заготовленный конец пряди (каната), запрессовывают прессом или домкратом и затем на ее поверхности нарезают или накатывают резьбу для крепления муфты домкрата, с помощью которого натягивается прядь (канат).

Проволочные пучки изготовляют из высокопрочной проволоки. Проволоку располагают с заполнением всего сечения или по окружности. В первом случае пучок оборудуют гильзовым, а в втором — гильзостержневым анкером (рис.4, ж).

Готовые элементы прядевой и канатной арматуры наматывают на контейнеры барабанного типа, а анкеры смазывают солидолом и обматывают мешковиной.

Для образования каналов для напрягаемых арматурных элементов в подготовленную к бетонированию конструкцию устанавливают каналообразователи, диаметр которых на 10… 15 мм больше диаметра стержня или арматурного пучка. Для этого применяются стальные трубы, стержни, резиновые рукава с проволочным сердечником и др. Так как каналообразователи извлекают через 2…3 ч после того, как конструкция забетонирована, то их, за исключением рукавов, во избежание сцепления с бетоном через каждые 15…20 мин поворачивают вокруг оси.

При напряженном армировании крупноразмерных конструкций каналы устраивают путем закладки стальных тонкостенных гофрированных трубок, которые остаются в конструкции. После того как бетон набрал проектную прочность, в каналы устанавливают (протягивают) арматуру.

Затем производят натяжение арматуры гидравлическими домкратами одиночного действия. Эти домкраты состоят (рис.5, а)из цилиндра, поршня со штоком, захвата со сменными гайками, позволяющими натягивать арматуру с различными диаметрами анкерующих устройств, и упора. После присоединения арматуры к захвату и подачи масла в правую полость цилиндра арматуру натягивают до заданного усилия. Затем подвертывают анкерную гайку до упора в конструкцию, переключают правую полость на слив и подают масло в левую часть. На этом натяжение заканчивается и домкрат отсоединяют.

Для привода гидродомкратов применяют передвижные масляные насосные станции, смонтированные на тележке со стрелой для подвешивания домкратов (рис.5, б).

Натяжению арматуры и передаче усилия на бетон, как правило, сопутствуют: выпрямление арматурного элемента (пучка или стержня); обжатие бетона под опорными прокладками; трение между арматурой и стенками канала и пр.

привода гидродомкратов

Рис.5. Предварительное напряжение конструкций:

а— схема гидравлического домкрата одиночного действия; б — насосная станция;

1 — цилиндр; 2— поршень; 3— шток; 4— захват; 5 — упоры домкрата; 6— стойка с кронштейном; 7 — ручная лебедка; 8— маслобак; 9— пульт управления; 10— электродвигатель; 11 — масляный насос; 12— манометр

Для устранения этих явлений, вызывающих неравномерное натяжение по длине арматурного элемента, выполняют следующие операции. Вначале арматуру натягивают с усилием, не превышающим 0,1 необходимого усилия натяжения пучка (стержня). При этом арматурные стержни выпрямляются и плотно прилегают к стенкам канала. Опорные прокладки также плотно прилегают к поверхности напрягаемой конструкции. Усилие, равное 0,1 от расчетного, принимают за нуль отсчета при дальнейшем контроле натяжения по манометру и деформациям.

В конструкциях с длиной прямолинейного канала не более 18 м арматуру ввиду небольших сил трения напрягают с одной стороны. Выравнивать напряжения вдоль арматуры можно также путем продольного вибрирования в процессе натяжения. Вибрировать можно с помощью специального приспособления на глухом анкере.

При длине прямолинейных каналов свыше 18 м и криволинейных каналах арматуру натягивают с двух сторон конструкций. Вначале одним домкратом арматуру натягивают до усилия, равного 0,5 от расчетного, и закрепляют с той стороны конструкции, с которой она напрягалась. Затем с другой стороны конструкции другим домкратом арматуру натягивают до 1,1 от расчетного усилия (1,1 — коэффициент технологической перетяжки арматуры). Выдержав ее в таком состоянии 8… 10 мин, величину натяжения уменьшают до заданной и закрепляют второй конец напрягаемой арматуры. Для устранения перепада напряжений вдоль арматуры иногда применяют пульсирующее натяжение, т.е.несколько раз кратковременно повторяют этот процесс, последовательно увеличивая величину натяжного усилия, а затем сбрасывают излишнее усилие.

Если в сечении конструкции имеется несколько арматурных элементов, то натяжение начинают с элемента, расположенного ближе к середине сечения. При наличии только двух элементов, расположенных у граней, натяжение производят ступенями или одновременно двумя домкратами. При большом числе элементов в первых натяжение будет постепенно снижаться по мере натяжения последующих в результате возрастающего укорочения бетона от сжатия. Эти элементы затем вновь подтягивают.

Заключительной операцией является инъецирование каналов, к которому приступают сразу после натяжения арматуры. Для этого применяют раствор не ниже М300 на цементе М400… 500 и чистом песке. Нагнетают раствор растворонасосом или пневмонагнетателем с одной стороны канала. Инъецирование ведут непрерывно с начальным давлением с 0,1 МПа и последующим повышением до 0,4 МПа. Прекращают нагнетание, когда раствор начнет вытекать с другой стороны канала.

В последнее время применяют способ без устройства каналов; в этом случае исключаются операции по их инъецированию. Арматурные канаты или стержни перед укладкой покрывают антикоррозийным составом, а затем фторопластом (тефлоном), имеющим почти нулевой коэффициент трения. При натяжении канат относительно легко скользит в теле бетона.

Арматурные работы

1. При возведении железобетонных конструкций для их армирования, в соответствии с требованием проекта, могут применяться арматурные стержни, сетки, арматурные каркасы (плоские и объемные), армометаллоблоки. Арматурная сталь и сортовой прокат, арматурные изделия и закладные элементы должны соответствовать проекту и  требованиям соответствующих стандартов.

2. В процессе заготовки арматурных стержней, изготовления сеток, каркасов, и их установки контролируются:

— качество арматурных стержней;

— правильность изготовления и сборки сеток и каркасов;

— качество стыков и соединений арматуры;

— качество смонтированной арматуры.

3. Транспортирование и хранение арматурной стали следует осуществлять в соответствии с требованиями ГОСТ 7566-94.Поступающие на строительную площадку арматурная сталь, закладные детали и анкера при приемке должны подвергаться внешнему осмотру и замерам, а также контрольным испытаниям в случаях, оговоренных в проекте или специальных указаниях по применению отдельных видов арматурной стали, а также в случаях сомнений и правильности характеристик арматурной сетки, закладных деталей и анкеров, отсутствия необходимых данных в сертификатах или паспортах заводов-изготовителей, применения арматуры в качестве напрягаемой.

4. Установка арматурных изделий в опалубку должна осуществляться в соответствии с ППР. Для обеспечения правильности положения арматуры в бетоне должны использоваться специальные фиксаторы, которые обеспечивают заданную толщину защитного слоя, расстояние между отдельными арматурными сетками и каркасами.

5. При устройстве арматурных конструкций следует соблюдать требования, приведенные в таблице 1.1.

Таблица1.1

СНиП 3.03.01-87

Технические требования Предельные отклонения, мм Контроль (метод, объем, вид регистрации)
1 2 3
1. Отклонение в расстоянии между отдельно установленными рабочими стержнями для:

колонн и балок;

плит и стен фундаментов;

массивных конструкций

10

20

30

Технический осмотр всех элементов, журнал работ
2. Отклонение в расстоянии между рядами арматуры для:

плит и балок толщиной до 1 м;

конструкций толщиной более 1 м

10

20

Технический осмотр всех элементов, журнал работ
3. Отклонение от проектной толщины защитного слоя бетона не должно превышать:

при толщине защитного слоя до 15 мм

и линейных размерах поперечного сечения конструкции, мм:

до 100;

от 101 до 200;

при толщине защитного слоя от 16 до

20 мм включит. и линейных размерах

поперечного сечения конструкций, мм:

до 100;

от 101 до 200;

от 201 до 300;

св. 300

при толщине защитного слоя свыше 20

мм и линейных размерах поперечного

сечения конструкции, мм:

до 100;

от 101 до 200;

от 201 до 300;

св. 300

+ 4

+ 5

+4; — 3

+8; -3

+10; -3

+25; -5

+4; -5

+8; -5

+10; -5

+15; -5

То же
4. Длина нахлестки при армировании конструкций без сварки:

отдельными стержнями:

для арматуры А-I;

для арматуры А-II;

для арматуры А-III

сварными сетками и каркасами

Не менее

40

40

50

По проекту, но не менее 250

5. Суммарная длина сварных швов на стыке стержней внахлестку или на каждой половине стыка с накладками:

для арматуры А-I:

при двухсторонних швах;

при односторонних швах;

для арматуры А-II, А-III:

при двухсторонних швах;

при односторонних швах

3

6

4

8

Технический осмотр всех элементов, журнал работ

6. Приемка смонтированной арматуры, а также сварных стыков соединений должна осуществляться до укладки бетонной смеси и оформляться актом освидетельствования скрытых работ.

2. ОРГАНИЗАЦИЯ И ТЕХНОЛОГИЯ ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТ

1. На данном листе технологическая карта разработана на установку арматуры при возведении монолитных стен здания.

2.Технология армирования стен предусматривает установку плоских каркасов, предварительно сваренных на стенде на строительной площадке и вязку арматур отдельными стержнями.

3.Работы по армированию стен на этаже предусмотрено вести последовательно по захваткам (рис.6).

Технология армирования стен

Рис.6. Схема организации арматурных работ на захватке

4. Перед началом работ необходимо:

— подготовить к работе оснастку и инструмент,

— очистить, арматуру каркасов от ржавчины на строительной площадке,

— убедиться в наборе достаточной прочности перекрытия нижележащего этажа,

— закрыть все проемы в перекрытии щитами и закрепить их от смещения.

5. Плоские каркасы подаются на этаж краном в пакетах по 10-15штук, арматурные стержни в пучках, согласно схемам строповки.

5.1 .Перед каждой операцией по подъему и перемещению каркасов стропальщик должен убедится что:

— на подаваемой арматуре нет незакрепленных стержней, инструментов;

— нет людей возле поднимаемых грузов в опасной зоне перемещения груза.

6. Подъем и перемещение арматуры осуществляется в следующей технологической последовательности:

6.1 По команде ст. стропальщика машинист крана подает стропа к месту складирования арматуры.

6.2. Стропальщики подходят, проводят строповку арматуры и отходят на безопасное расстояние.

6.3. По команде ст. стропальщика машинист крана поднимает арматуру на 20-30 для проверки надежности строповки.

6.4. Убедившись в правильности и надежности строповки, ст.стропальщик дает команду крановщику на дальнейший подъем (на высоту не менее 0,5м выше встречающихся на пути предметов) и перемещение арматуры к месту установки , визуально следя за его передвижением, находясь за пределами опасной зоны.

6.5. После перемещения арматуры к месту установки (рис.7), ст.стропальщик дает команд крановщику опустить груз на высоту не более 1 м над перекрытием.

перемещения арматуры

Рис.7. Подача арматуры к рабочему месту

6.6. Крановщик опускает  каркасы на перекрытие (рис.8) и стропальщик производит расстроповку груза.

каркасы на перекрытие

Рис.8. Схема организации рабочего места

7. Армирование стен выполняется поэтапно:

— На первом этапе устанавливают плоские каркасы. Каждый плоский каркас по отдельности выверяется, устанавливается и закрепляется по проекту (сваркой и вязкой) к выпускам нижележащей арматуры. При установке плоских каркасов закрепляются пластмассовые фиксаторы для защитного слоя, фиксатор устанавливаются в шахматном порядке (рис.9-11).

Армирование стен

Рис.9. Установка плоских каркасов

Установка плоских каркасов

Рис.10. Установка и крепление плоских вертикальных арматурных каркасов

Арматурщик берёт арматурный каркас и устанавливает его на место, совмещая выпуски вертикальных каркасов стены нижележащего этажа с арматурой устанавливаемого каркаса, и надевает защитные очки.

Электросварщик, закрыв лицо щитком, производит Установка плоских каркасов к выпускам арматуры нижележащего этажа с помощью электросварки. Арматурщик во время сварки придерживает каркас.

Установка плоских каркасов

Рис.11. Установка отдельных арматурных стержней

— На втором этапе устанавливают продольную арматуру. Продольная арматура устанавливается и закрепляется снизу вверх. Вязку арматуры отдельными стержнями до отметки 1,5 м арматурщики ведут вручную с перекрытия, а выше с площадок монтажника (рис.12-15).

Установка отдельных арматурных стержней

Рис.12. Вязка арматуры

Вязка арматуры

Рис.13. Пространственные фиксаторы

Пространственные фиксаторы арматуры

Рис.14. Фиксатор защитного слоя бетона (плассмасовый)

Фиксатор защитного слоя бетона

Рис.15. Размеры фиксатора

8. При ведении арматурных работ на захватке контур перекрытия должен быть огражден (либо ограждением столовой опалубки, либо инвентарным ограждением) (рис.16).

контур перекрытия

Рис.16. Схема устройства ограждения перекрытия

8.1. При ведении арматурных работ на участках, не имеющих надежных ограждена рабочие обязательно должны крепиться страховочным поясом с удлинителем избежание падения с высоты. Места крепления указывает мастер.

9. При выполнении арматурных работ с площадки монтажника на расстоянии 2-х м менее от края перекрытия необходимо до подъема монтажника на площадку закрепить площадку монтажника страховочным тросом за надежные элементы конструкций (места крепления указывает мастер). Площадка должна иметь надежные ограждения, высотой 1,1 м.

10. Приемка смонтированной арматуры оформляется актом на скрытые работы.

10.1. При приемке работ следует обращать особое внимание на правильное установки арматуры, обеспечение  необходимых зазоров, в том числе и для образования защитного слоя, на правильность скрепления пересечения стержней.

11. При производстве работ необходимо выполнять требования СНиП 12-03-2001, СНиП 12-04-2002 «Безопасность труда в строительстве» СНиП 3.03.01-87 «Несущие и ограждающие конструкции».

3. ТРЕБОВАНИЯ К КАЧЕСТВУ ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТ

Таблица 3.1

Таблица предельных отклонений при устройстве арматурных конструкций стен

Параметры Предельные Контроль, метод,
п/п отклонения мм. объём вид регистр.
1. Отклонение от проектной толщины Технический
защитного слоя бетона не должно осмотр всех
превышать: элементов
при толщине защитного слоя до
15 мм. и линейных размерах журнал работ
поперечного сечения конструкций мм.
до 100 +4
от 101 до 200 +5
при толщине защитного слоя от
16 до 20 мм. и линейных размерах
поперечного сечения конструкций мм.
до 100 +4; -3
от 101 до 200 +8; -3
от 201 до 300 +10; -3
св. 300 +15; -5
при толщине защитного слоя от
16 до 20 мм. и линейных размерах
поперечного сечения конструкций мм.
до 100 +4; -5
от 101 до 200 +8; -5
от 201 до 300 +10:-5
св.300 +15; -5

Таблица 3.2

Таблица предельных отклонений при устройстве арматурных конструкций перекрытий

Параметры Предельные Контроль, метод,
п/п отклонения мм. объём вид регистр.
1. Отклонение в расстоянии между Технический
рядами арматуры для: осмотр всех
плит и балок толщиной до 1м. +10;-10 элементов
2. Отклонение от проектной толщины защитного слоя бетона не должно журнал работ
превышать:
при толщине защитного слоя до
15 мм. и линейных размерах
поперечного сечения конструкций мм.
до 100 +4
от 101 до 200 +5
при толщине защитного слоя от
16 до 20 мм. и линейных размерах
поперечного сечения конструкций мм.
до 100 +4; -3
от 101 до 200 +8; -3
от 201 до 300 + 10; -3
св. 300 + 15:-5
при толщине защитного слоя от
16 до 20 мм. и линейных размерах
поперечного сечения конструкций мм.
до 100 +4;-5
от 101 до 200 +8; -5
от 201 до 300 +10:-5
св. 300 + 15:-5

Схема операционного контроля качества

Арматурные работы

Таблица 3.3

Состав операций и средства контроля

Этапы работ Контролируемые операции Контроль  (метод, объем) Документация
Подготовительные работы Проверить:

— наличие документа о качестве;

— качество арматурных изделий, (при необходимости провести требуемые замеры и отбор проб на испытания);

— качество подготовки и отметки несущего основания;

— правильность установки и закрепления опалубки.

Визуальный

Визуальный, измерительный

То же

Технический осмотр

Паспорт (сертификат), общий журнал работ
Установка арматурных изделий Контролировать:

— порядок сборки элементов арматурного каркаса, качество выполнения сварки (вязки) узлов каркаса;

— точность установки арматурных изделий в плане и по высоте, надежность их фиксации;

— величину защитного слоя бетона.

Технический осмотр всех элементов

То же

Общий журнал работ
Приемка выполненных работ Проверить:

— соответствие положения установленных арматурных изделий проектному;

— величину защитного слоя бетона;

— надежность фиксации арматурных изделий в опалубке;

— качество выполнения сварки (вязки) узлов каркаса.

Визуальный,

измерительный

Измерительный

Технический осмотр всех элементов

То же

Акт освидетельствования скрытых работ
Контрольно-измерительный инструмент: отвес, рулетка металлическая, линейка металлическая
Операционный контроль осуществляют: мастер (прораб).

Приемочный контроль осуществляют: работники службы качества, мастер (прораб), представители технадзора заказчика.

Технические требования

СНиП 3.03.01-87

Допускаемые отклонения:

1) В расстоянии между отдельно установленными рабочими стержнями для:

— колонн и балок                  clip_image02010 мм;

— плит и стен фундаментов clip_image020[1]20 мм;

— массивных конструкций clip_image020[2]30 мм.

2) В расстоянии между рядами арматуры для:

— плит и балок толщиной до 1 м  clip_image020[3]10  мм;

— толщиной более 1 м          clip_image020[4]20 мм.

Допускаемые отклонения арматуры

3) При армировании конструкций отдельными стержнями, установленными внахлестку без сварки, длина нахлестки должна быть не менее:

— для арматуры А-I          40d;

— для арматуры А-II         40d;

— для арматуры А-III     50d.

4) При армировании конструкций сварными сетками и каркасами допускается установка их без сварки путем перепуска на длину, указанную в проекте, но не менее 250 мм.

5) Суммарной длины сварных швов на стыке стержней внахлестку или на каждой половине стыка с накладками:

— для стержней класса А-I:

— при двухсторонних швах           3 мм;

— при односторонних швах          6 мм;

— для стержней класса А-II и А-IV:

— при двухсторонних швах           4 мм;

— при односторонних швах          8 мм.

6) От проекта толщины защитного слоя бетона в соответствии с таблицей 3.4.

Таблица 3.4

Технические параметры Предельные отклонения, мм
Толщина защитного слоя до 15 мм и размеры поперечного сечения конструкции, мм:

до 100;

от 101 до 200

+4

+5

Толщина защитного слоя от 16 до 20 мм и размеры поперечного сечения конструкции, мм:

до 100;

от 101 до 200;

от 201 до 300;

свыше 300

+4; -3

+8; -3

+10; -3

+15; -5

Толщина защитного слоя свыше 20 мм и размеры поперечного сечения конструкции, мм:

до 100;

от 101 до 200;

от 201 до 300;

свыше 300

+4; -5

+8; -5

+10; -5

+15; -5

На арматурные работы необходимо составлять акты освидетельствования скрытых работ.

Требования к качеству применяемых материалов

ГОСТ 10922-90. Арматурные и закладные изделия сварные, соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Общие технические условия.

ГОСТ 8478-81. Сетки сварные для железобетонных конструкций. Технические условия.

Предельные отклонения размеров арматурных изделий от проектных, мм:

габаритный размер и расстояние между крайними стержнями по длине арматурного изделия
до 4500 мм                                        clip_image020[5]10;
свыше 4500 до 9000 мм                 clip_image020[6]5;
свыше 9000 до 15000 мм               clip_image020[7]20;
свыше 15000 мм                               clip_image020[8]25.
— то же по ширине
до 1500 мм                                         clip_image020[9]10;
свыше 1500 мм                                  clip_image020[10]10.
— то же по высоте
до 100 мм                                            +3;  -5;
свыше 100 до 250 мм                       +5;    -7;
свыше 250 до 400 мм                       +7;    -10;
свыше 400 мм                                     +10; -15.
— расстояние между стержнями
до 50 мм                                                clip_image020[11]2;
свыше 50 до 100 мм                           clip_image020[12]5;
свыше 100 мм                                     clip_image020[13]10

Предельные отклонения для сеток, мм:

— ширины, размеров ячеек, разницы в длине диагоналей плоских сеток, свободных концов

стержней                                               clip_image020[14]10;

— длины плоских сеток                         clip_image020[15]5.

Предельные  отклонения  от  прямолинейности стержней сеток

— не должны превышать                     6 мм на 1 м длины сетки.

Отклонения размеров и параметров закладных деталей от проектных

— не должны превышать                     clip_image020[16]5 мм:

Предельные отклонения в отметках закладных элементов, служащих опорами для металлических или сборных железобетонных колонн и других сборных элементов

— не должен превышать                     -5 мм.

Кромки плоских элементов закладных деталей не должны иметь заусенцев, завалов и шероховатостей, превышающих 2 мм.

На элементах арматурных изделий и закладных деталей не должно быть отслаивающихся ржавчины и окалины, а также следов масла, битума и других загрязнений.

Указания по производству работ

СНиП 3.03.01-87

Заготовку стержней мерной длины из стержневой и проволочной арматуры и изготовление арматурных изделий следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 3.09.01-85.

Изготовление пространственных крупногабаритных арматурных изделий следует производить в сборочных кондукторах.

Безсварочные соединения стержней следует производить:

— стыковые — внахлестку или обжимными гильзами и винтовыми муфтами с обеспечением равнопрочности стыка;

— крестообразные — дуговыми прихватками или вязкой отожженной проволокой.

Допускается применение специальных соединительных элементов (пластмассовые и проволочные фиксаторы).

Монтаж арматурных конструкций следует производить преимущественно из крупноразмерных блоков или унифицированных сеток заводского изготовления с обеспечением фиксации защитного слоя.

Установка на арматурных конструкциях пешеходных, транспортных или монтажных устройств должна осуществляться по проекту производства работ по согласованию с проектной организацией.

4. МАТЕРИАЛЬНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ РЕСУРСЫ

Ведомость основных машин, механизмов, приспособлений и оснастки

Поз

Наименование Марка и Параметры Ед Изм К-во Примечание
1 Площадка для монтажника h = 2,0 м 2 ЦНИИОМТП р.ч. 3257.08.000
2 Строп 4-х ветвевой 4СК 1-6,3/5000 Шт 1 ГОСТ 25573-82
Строп 4-х ветвевой 4СК-8.0/5000 Шт 1 РД 10-33-93
3 Строп 2-х петлевой СКП1-3,2/6000 Шт 2 ГОСТ 25573-82
4 Строп универсальный УС К 1-3.2/6000 Шт 2 РД 10-33-93
5 Фиксаторы пространственный Мет. ПФ-1 Шт по потребности
6 Фиксаторы пластмассовые Пластмассовые Шт по потребности
7 Кусачки Шт 4 на бригаду
8 Комплект электросварщика Шт 1 на каждого электросварщике
9 Сварочный трансформатор ТС-300 Шт 1 ГОСТ 95-77Е
10 Крючки вязальные Шт по потребности

5. ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ И ПРАВИЛА ТЕХНИКИ БЕЗОПАСНОСТИ

Инструкция

по охране труда и технике безопасности для арматурщика (заготовка и установка арматуры)

Общие требования

1. К работе в качестве заготовщика арматуры может быть допущен рабочий, прошедший курс обучения по программе техминимума и по технике безопасности и сдавший соответствующие экзамены.

2. Заготовщики арматуры должны знать:

а) устройство (конструкцию), принцип действия и правила технической эксплуатации оборудования, применяемого для заготовки арматуры

б) основные виды и причины неполадок этого оборудования и способы их устранения;

в) безопасные приёмы при выполнении операции по заготовке арматуры;

г) правила складирования изготовительной арматуры в цехе.

3. До включения обслуживаемого станка заготовщик обязан:

— надеть спецодежду и заправите ее так, чтобы она достаточно облегала тело, а также не имела не заправленных концов и расстегнутых манжет;

-о чистить рабочее место и проходы вокруг станка;

проверить:

— исправность привода, исполнительных механизмов станка и его пусковых приспособлений;

— наличие, исправность и надежность закреплённых защитных ограждений на вращающихся частях оборудования;

— наличие и надежность заземления корпусов электродвигателя и пускового прибора;

— исправность изоляции электросиловой подводки к электродвигателю и к пусковому прибору;

— надежность крепления станка к фундаменту (анкерными болтами);

— исправность смазочных устройств и наличие смазки на трущихся частях механизмов;

— достаточность освещения рабочих мест.

4. Настройку, чистку и смазку механизмов заготовительных станков разрешается производить только при выключенных электродвигателях.

5. Перед ремонтом станка слесарь обязан потребовать от электромонтера, помимо выключения электродвигателя, изъять предохранители и вывесить предупредительные надписи «НЕ ВКЛЮЧАТЬ: РЕМОНТ».

6. При всякой отлучке от станка, хотя бы на короткий промежуток времени, необходимо остановить станок и выключить электродвигатель.

7. При обнаружении каких-либо неисправностей необходимо немедленно прекратить работу и сообщить об этом мастеру или механику цеха.

8. Заготовщику запрещается:

— самостоятельно производить ремонт электрооборудования, а также устранять мелкие неисправности без электромонтера;

— производить чистку, смазку, регулировку и ремонт механизмов заготовительного станка во время его работы, отвлекаться посторонними делами и разговорами;

— допускать к работе на заготовительных станках других, лиц, не имеющих на это соответствующих прав;

— работать при неисправности заземляющих устройств и защитных ограждений и загромождать рабочее место арматурой, сталью и заготовками;

— производить снятие кожухов электроустановок;

— работать с неисправными инструментами:

— работать без рукавиц.

9. По окончании работы заготовщик обязан:

— выключить станок;

— привести в порядок рабочее место, убрать инструмент и приспособления, очистить механизм станка;

— проверить исправность механизмов станка и о всех неполадках доложить мастеру, или начальнику цеха, а также сменщику;

— тщательно вымыть руки теплой или принять душ.

Меры безопасности при заготовке арматурных стержней на правильно-отрезном станке

10. Бухты арматурной стали должны устанавливаться на вертушках с помощью подьёмно-транспортных механизмов (электротельфером или кран-балкой). Строповка их должна производиться строго вертикально с применением специальных захватов. Строповка бухт при косом натяжении троса электро-тельфера или кран-балки запрещается. Чалочные захваты должны быть испытаны на предельную грузоподъемность.

11. Арматурная проволока на участке между вертушкой и правильным барабаном должна укладываться в специальный металлический футляр (ограждение).

12. Работать на правильно-отрезном, станке при открытом кожухе на правильном барабане, при не огражденных тянущих роликах и режущих шестернях и при снятом футляре на участке от вертушки до правильного барабана запрещено.

13. Заправлять конец бухты арматурной стали в правильный барабан следует только при выключенном электродвигателе.

14. Металлическую пыль и окалину, образующихся при правке арматурной стали, нужно удалять специальными щитками или же при помощи соответствующей системы вытяжной вентиляции. Удаление окалины непосредственно руками и сдувание ее не допускается.

15. Складирование бухт стальной проволоки должно производиться строго по диаметрам катанки. Высота штабеля при укладке бухт проволоки не должна превышать 1,5-2 м.

Меры безопасности при резке арматурной стали на приводных ножницах

16. Во избежание срыва маховика и шестерен необходимо следить за надежностью крепления их шпонок.

17. Ножи должны быть неподвижно закреплены в гнездах путем затяжки болтовых креплений. Зазор между вертикальными плоскостями ножей не должны превышать 1 мм.

18. Следует проверить правильность зацепления шестерен.

19. Тормозное устройство должно обеспечивать невозможность опускания ползуна после выключения пресс-ножниц. Необходимо следить за, его исправностью.

20. При резке арматурной стали во избежание ранения руки следует держать на расстояний от ножей станка не ближе 15 см.

21. Резать арматуру большего диаметра, чем это допустимо для данного станка, запрещается.

22. Для получения качественной резки и для безопасности работ ножи должны иметь правильную заточку: переднего угла — 3 град., заднего — 12 град.

23. Подача арматурной стали под режущие ножи должна производиться только после того, как маховик станка разовьет нормальную скорость движения.

24. При одновременной резке нескольких арматурных стержней не допускается превышение их количества над предусмотренным технической характеристикой станке.

25. Для лучшей и безопасной организации работ по резке стержней у проводных ножниц должны устанавливаться козелки и роликовые столы.

26. 0тмеривание стержней требуемой длины должно производиться на роликовом столе с мерной рейкой, установленном у пресс-ножниц.

27. Рабочее место у пресс-ножниц необходимо содержать свободным, и незагроможденным. Обрезки металла должны убираться в специальные контейнеры, которые следует своевременно вывозить из цеха. Бросать обрезки стали около пресс-ножниц запрещается.

28. При резке арматурной стали на ручных станках запрещается удлинять рычаги трубами или другими предметами, ложиться и упираться на рычаги. Держать руки следует на расстоянии от ножей не ближе 20см.

29. Нельзя допускать перерезки обрезков арматуры короче 30 см, где при этом возможно приближение рук резчика к ножам ближе 15 см.

30. Работать на пресс-ножницах с тупыми или зазубренными кромками ножей запрещается.

31. Работать без качественных рукавиц запрещается во избежание ранения от прикосновения к острым кромкам и заусенцам заготовок.

Меры безопасности при работе на гибочном станке

32. Диаметр арматурных стержней должен соответствовать технической характеристике данного станка.

33. Во избежание несчастных случаев до включения станка необходимо проверить:

— исправность тормозных приспособлений;

— соответствие диаметра сменных пальцев диаметру гнезд рабочего диска и заготовляемых стержней.

— исправность металлической обшивки каркаса.

34. Смена упорных и изгибающих пальцев производится при неподвижном диске.

35. При закладывании стержней арматуры между упорными и изгибаемые арматурные стержни были правильно заложены между пальцами. Недостаточно глубокая закладка стержней может привести к изгибанию пальцев, а также к вылетанию стержней.

37. Следует периодически удалять щеткой окалину с рабочего стола во избежание засорения гнезд рабочего диска. Удаление окалины непосредственно руками или сдувание не допускается.

Установка арматуры

38. При сборке арматурного каркаса фундаментных конструкций непосредственно у места установки отдельные стержни арматуры необходимо спускать в котлованы и траншеи по специальным  лоткам. Спуск рабочих в котлованы разрешается по стремянкам, а в узкие траншеи — по приставным лестницам; спускаться по распоркам креплений запрещается.

39. При установке арматуры колонн, стен и других вертикальных конструкций через каждые два метра по высоте должны устраиваться подмости с настилом шириной не менее 1 м, имеющие перильные ограждения и бортовую доску. Арматуру колонн, устанавливаемую готовыми каркасами без опалубки, до надлежащего соединения их с арматурой, расположенной ниже, необходимо раскреплять при помощи подпорок, тяг или другим способом; находиться на каркасе до его полной установки и раскрепления запрещается.

40. Устанавливать арматуру с лесов и подмостей разрешается лишь после проверки их исправности мастером (прорабом) и получения от него соответствующего разрешения. Работать с непроверенных лесов и подмостей, а также с настилов, уложенных на случайные опоры, (кирпичи,бочки и др.) запрещается.

Во избежание перегрузки лесов и подмостей, а также падения с них предметов не разрешается устраивать на них запасы арматуры и других материалов.

41. Места под лесами и подмостями во время работы на них должны быть закрыты для прохода людей и движения транспорта или защищены навесами во избежание падения сверху каких-либо предметов. Сбрасывать вниз инструмент, доски, обрезки металла и другие предметы запрещается.

42. Армирование отдельных прогонов и балок (при отсутствии опалубки плиты) должно производиться через одну из стенок короба опалубки с временного настила, имеющего перильные ограждения и бортовые доски; боковая стенка короба закрывается после окончания армирования. Производить армирование отдельных прогонов и балок, находясь наверху опалубки, запрещается.

43. При отсутствии лесов и подмостей арматурщики, работая па высоте, обязаны пользоваться предохранительными поясами.

Предохранительный пояс следует два раза в год испытывать на прочность нагрузки, а также подвергать регулярному осмотру. Для переноски и хранения инструментов при работе на высоте необходимо пользоваться сумками, надетыми через плечо.

44. При подъеме и установке тяжелых каркасов, сеток, а также каркасов, смонтированных вместе с опалубкой в целые блоки, арматурщик обязан знать и выполнять следующие правила безопасности:

а) к строповке поднимаемого груза (каркасов и блоков) могут допускаться только лица, прошедшие специальное обучение и имеющие необходимый опыт работы по строповке грузов;

б) рабочие, участвующие в подъеме и установке арматуры грузоподъемными кранами и механизмами, должны хорошо знать сигнализацию;

в) перед подъемом грузовой канат крана (механизма) должен находиться в вертикальном положении над центром тяжести груза;

г) осмотреть зону подъема груза и убедиться в отсутствии людей.

Поднимать груз, засыпанный землей или заложенный другими предметами, а также находиться на грузе или под грузом во время его перемещения запрещается.

45. При подъеме арматурных сеток, каркасов, арматурно-опалубочных блоков необходимо пользоваться оттяжками из прочного пенькового каната или тонкого стального троса.

46. Снимать стропа поднятых и установленных арматурных каркасов и блоков можно лишь после их надежного закрепления. До закрепления арматурных каркасов и блоков находиться на них рабочим запрещается. Оставлять на весу устанавливаемую арматуру нельзя.

47. При подаче и установке арматуры вблизи электропроводов должны быть приняты меры предупреждения от поражения электротоком; следует оградить электросеть от соприкосновения с арматурой или обесточить ее.

48. При сварке арматуры внутри коробов опалубки следует пользоваться диэлектрическими перчатками и галошами, а также применить шланговые провода для питания сварочного аппарат

Запрещается сваривать или вязать вертикально установленные каркасы, стоя на приваренных или привязных хомутах или стержнях.

49. Во избежание ранения рук при установке арматуры в опалубку под нижние стержни следует укладывать прокладки.

50. Для прохода по верху арматуры, уложенной на перекрытии, необходимо устраивать па козелках, установленных на опалубке, настил шириной 30-40 cм.

51. После окончания работ по заготовке и упаковке арматуры рабочий обязан:

а) убедиться в надежности отключения станков и машин от электросети и запереть пусковой рубильник;

б) снять все такелажные приспособления, очистить от грязи канаты и механизмы, при этом канаты следует очищать стальной щеткой и в рукавицах;

в) убрать рабочие места и проходы;

г) протереть и смазать трущиеся части станков и машин;

д) при необходимости вывернуть электролампу, необходимо предварительно отключить ее от электросети;

е) о всех неполадках во время работы сообщить мастеру, бригадиру и сменщику.

Электронный текст документа

подготовлен ЗАО «Кодекс» и сверен по

материалам, предоставленным Демьяновым А.А.

Короткие замыкания в электроустановках

ГОСТ 28249-93

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

КОРОТКИЕ ЗАМЫКАНИЯ
В ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАХ

МЕТОДЫ РАСЧЕТА В ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАХ
ПЕРЕМЕННОГО ТОКА НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1 кВ

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ,
МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ

Минск

Предисловие

1. Общие положения. 2

2. Расчет сопротивлений различных элементов электроустановки. 3

2.1. Активное и индуктивное сопротивления силовых трансформаторов. 3

2.2. Активное и индуктивное сопротивления реакторов. 3

2.3. Активное и индуктивное сопротивления шинопроводов. 4

2.4. Активное и индуктивное сопротивление кабелей. 4

2.5. Активное и индуктивное сопротивления воздушных линий и проводов. 4

2.6. Активные сопротивления контактов и контактных соединений. 4

2.7. Активные и индуктивные сопротивления трансформаторов тока. 4

2.8. Активные и индуктивные сопротивления катушек автоматических выключателей. 5

2.9. Параметры автономных источников электроэнергии и синхронных электродвигателей  5

2.10. Параметры асинхронных электродвигателей. 5

2.11. Расчетные параметры комплексных нагрузок. 5

2.12. Активное сопротивление дуги в месте КЗ. 5

3. Расчет начального значения периодической составляющей тока трехфазного КЗ. 6

4. Расчет апериодической составляющей тока КЗ. 8

5. Расчет ударного тока КЗ. 9

6. Расчет периодической составляющей тока КЗ от автономных источников электроэнергии в произвольный момент времени. 10

7. Расчет периодической составляющей тока КЗ от синхронных и асинхронных электродвигателей в произвольный момент времени. 11

8. Расчет токов несимметричных КЗ. 12

8.1 составление схем замещения. 12

8.2. Расчет токов однофазного КЗ. 12

8.3. Расчет токов двухфазного КЗ. 13

Приложения

36

1 РАЗРАБОТАН Госстандартом России

ВНЕСЕН Техническим секретариатом Межгосударственного Совета по стандартизации, метрологии и сертификации

2 ПРИНЯТ Межгосударственным Советом по стандартизации, метрологии и сертификации 21 октября 1993 г.

За принятие проголосовали:

Наименование государства Наименование национального органа по стандартизации
Республика Беларусь Белстандарт
Республика Кыргызстан Кыргызстандарт
Республика Молдова Молдовастандарт
Российская Федерация Госстандарт России
Республика Таджикистан Таджикстандарт
Туркменистан Туркменглавгосинспекция
Украина Госстандарт Украины

3 ВВЕДЕН ВЗАМЕН ГОСТ Р 50270-92

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

КОРОТКИЕ ЗАМЫКАНИЯ
В ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАХ

Методы расчета в электроустановках
переменного тока напряжением до 1 кВ

Short-circuits in electrical installations.
Calculation methods in а. с. electrical installations
with voltage below 1 kV

ГОСТ
28249-93

Дата введения 01.01.95

Настоящий стандарт распространяется на трехфазные электроустановки напряжением до 1 кВ промышленной частоты, присоединенные к энергосистеме или к автономным источникам электроэнергии, устанавливает общую методику расчета токов симметричных и несимметричных коротких замыканий (КЗ) в начальный и произвольный момент времени с учетом параметров синхронных и асинхронных машин, трансформаторов, реакторов, кабельных и воздушных линий, шинопроводов и узлов комплексной нагрузки.

Стандарт не устанавливает методику расчета токов:

— при сложных несимметриях в электроустановках (например, одновременное КЗ и обрыв проводника фазы), при повторных КЗ и при КЗ в электроустановках с нелинейными элементами;

— при электромеханических переходных процессах с учетом изменения частоты вращения электрических машин;

— при КЗ внутри электрических машин и трансформаторов.

Пункты 1.5, 1.7, 2.4.2, 2.11, 2.12, 3.6 и приложения являются рекомендуемыми, остальные пункты — обязательными.

Назад…

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящий стандарт устанавливает общую методику расчета токов в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ, необходимых для выбора и проверки электрооборудования по условиям КЗ, для выбора коммутационных аппаратов, уставок релейной защиты и заземляющих устройств.

1.2. Стандарт устанавливает методику расчетов максимальных и минимальных значений тока при симметричных и несимметричных КЗ, виды которых определены в соответствии с ГОСТ 26522.

1.3. Величины, подлежащие расчету, и допускаемая погрешность их расчета зависят от указанных п. 1.1 целей.

Допускаются упрощенные методы расчетов токов КЗ, если их погрешность не превышает 10 %.

Расчету для выбора и проверки электрооборудования по условиям КЗ подлежат:

1) начальное значение периодической составляющей тока КЗ;

2) апериодическая составляющая тока КЗ;

3) ударный ток КЗ;

4) действующее значение периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени, вплоть до расчетного времени размыкания поврежденной цепи.

Для других целей, указанных в п. 1.1, расчету подлежат максимальное и минимальное значения периодической составляющей тока в месте КЗ в начальный и произвольный момент времени, вплоть до расчетного времени размыкания поврежденной цепи. Для целей выбора заземляющих устройств расчету подлежит значение тока однофазного КЗ.

1.4. При расчетах токов КЗ в электроустановках до 1 кВ необходимо учитывать:

1) индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой цепи, включая силовые трансформаторы, проводники, трансформаторы тока, реакторы, токовые катушки автоматических выключателей;

2) активные сопротивления элементов короткозамкнутой цепи;

3) активные сопротивления различных контактов и контактных соединений;

4) значения параметров синхронных и асинхронных электродвигателей.

1.5. При расчетах токов КЗ рекомендуется учитывать:

1) сопротивление электрической дуги в месте КЗ;

2) изменение активного сопротивления проводников короткозамкнутой цепи вследствие их нагрева при КЗ;

3) влияние комплексной нагрузки (электродвигатели, преобразователи, термические установки, лампы накаливания) на ток КЗ, если номинальный ток электродвигателей нагрузки превышает 1,0 % начального значения периодической составляющей тока КЗ, рассчитанного без учета нагрузки.

1.6. При расчетах токов КЗ допускается:

1) максимально упрощать и эквивалентировать всю внешнюю сеть по отношению к месту КЗ и индивидуально учитывать только автономные источники электроэнергии и электродвигатели, непосредственно примыкающие к месту КЗ;

2) не учитывать ток намагничивания трансформаторов;

3) не учитывать насыщение магнитных систем электрических машин;

4) принимать коэффициенты трансформации трансформаторов равными отношению средних номинальных напряжений тех ступеней напряжения сетей, которые связывают трансформаторы. При этом следует использовать следующую шкалу средних номинальных напряжений: 37; 24; 20; 15,75; 13,8; 10,5; 6,3; 3,15; 0,69; 0,525; 0,4; 0,23 кВ;

5) не учитывать влияния асинхронных электродвигателей, если их суммарный номинальный ток не превышает 1,0 % начального значения периодической составляющей тока в месте КЗ, рассчитанного без учета электродвигателей.

1.7. Токи КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ рекомендуется рассчитывать в именованных единицах.

При составлении эквивалентных схем замещения параметры элементов исходной расчетной схемы следует приводить к ступени напряжения сети, на которой находится точка КЗ, а активные и индуктивные сопротивления всех элементов схемы замещения выражать в миллиомах.

1.8. При расчете токов КЗ в электроустановках, получающих питание непосредственно от сети энергосистемы, допускается считать, что понижающие трансформаторы подключены к источнику неизменного по амплитуде напряжения через эквивалентное индуктивное сопротивление системы. Значение этого сопротивления (хс) в миллиомах, приведенное к ступени низшего напряжения сети, рассчитывают по формуле

(1)

где  — среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;

— среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка высшего напряжения трансформатора, В;

=  — действующее значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, кА;

Sк — условная мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, МВ×А.

При отсутствии указанных данных эквивалентное индуктивное сопротивление системы в миллиомах допускается рассчитывать по формуле

(2)

где  — номинальный ток отключения выключателя, установленного на стороне высшего напряжения понижающего трансформатора цепи.

Примечание. В случаях, когда понижающий трансформатор подключен к сети энергосистемы через реактор, воздушную или кабельную линию, (длиной более 1 км), необходимо учитывать не только индуктивные, но и активные сопротивления этих элементов.

1.9. При расчете токов КЗ в электроустановках с автономными источниками электроэнергии необходимо учитывать значения параметров всех элементов автономной электрической системы, включая автономные источники (синхронные генераторы), распределительную сеть и потребители.

Назад…

2. РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЙ РАЗЛИЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЭЛЕКТРОУСТАНОВКИ

2.1. Активное и индуктивное сопротивления силовых трансформаторов

2.1.1. Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающих трансформаторов (rт, хт) в миллиомах, приведенные к ступени низшего напряжения сети, рассчитывают по формулам:

(3)

(4)

где  — номинальная мощность трансформатора, кВ×А;

— потери короткого замыкания в трансформаторе, кВт;

— номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ;

ик — напряжение короткого замыкания трансформатора, %.

2.1.2. Активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности понижающих трансформаторов, обмотки которых соединены по схеме D/Y0, при расчете КЗ в сети низшего напряжения следует принимать равными соответственно активным и индуктивным сопротивлениям прямой последовательности. При других схемах соединения обмоток трансформаторов активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности необходимо принимать в соответствии с указаниями изготовителей.

Назад…

2.2. Активное и индуктивное сопротивления реакторов

2.2.1. Активное сопротивление токоограничивающих реакторов (r1p = r2p = r0p) в миллиомах рассчитывают по формуле

(5)

где DРр.ном — потери активной мощности в фазе реактора при номинальном токе, Вт;

Iр.ном — номинальный ток реактора, А.

2.2.2. Индуктивное сопротивление реакторов (x1p = x2p = x0p) в миллиомах принимают как указано изготовителем или рассчитывают по формуле

(6)

где w — угловая частота напряжения сети, рад/с;

L — индуктивность катушки трехфазного реактора, Гн;

М — взаимная индуктивность между фазами реактора, Гн.

2.3. Активное и индуктивное сопротивления шинопроводов

При определении активного и индуктивного сопротивлений прямой и нулевой последовательностей шинопроводов следует использовать данные завода изготовителя, эксперимента или применять расчетный метод. Рекомендуемый метод расчета сопротивлений шинопроводов и параметры некоторых комплектных шинопроводов приведены в приложении 1.

Назад…

2.4. Активное и индуктивное сопротивление кабелей

2.4.1. Значения параметров прямой (обратной) и нулевой последовательности кабелей, применяемых в электроустановках до 1 кВ, принимают, как указано изготовителем или в приложении 2.

2.4.2. При определении минимального значения тока КЗ рекомендуется учитывать увеличение активного сопротивления кабеля к моменту отключения цепи вследствие нагревания кабеля током КЗ. Значение активного сопротивления кабеля в миллиомах с учетом нагрева его током КЗ () рассчитывают по формуле

(7)

где  — коэффициент, учитывающий увеличение активного сопротивления кабеля. При приближенных расчетах значение коэффициента  допускается принимать равным 1,5. При уточненных расчетах коэффициент  следует определять в соответствии с черт. 58 приложения 2 в зависимости от материала и сечения жил кабеля, тока КЗ и продолжительности КЗ;

— активное сопротивление кабеля при температуре , равный плюс 20 °С, мОм.

2.5. Активное и индуктивное сопротивления воздушных линий и проводов

Методика расчета параметров воздушных линий и проводов приведена в приложении 3.

Назад…

2.6. Активные сопротивления контактов и контактных соединений

Переходное сопротивление электрических контактов любого вида следует определять на основании данных экспериментов или с использованием расчетных методик. Данные о контактных соединениях приведены в приложении 4. При приближенном учете сопротивлений контактов принимают: rк = 0,1 мОм — для контактных соединений кабелей; rк = 0,01 мОм — для шинопроводов; rк = 1,0 мОм — для коммутационных аппаратов.

2.7. Активные и индуктивные сопротивления трансформаторов тока

При расчете токов КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ следует учитывать как индуктивные, так и активные сопротивления первичных обмоток всех многовитковых измерительных трансформаторов тока, которые имеются в цепи КЗ. Значения активных и индуктивных сопротивлений нулевой последовательности принимают равными значениям сопротивлений прямой последовательности. Параметры некоторых многовитковых трансформаторов тока приведены в приложении 5. Активным и индуктивным сопротивлением одновитковых трансформаторов (на токи более 500 А) при расчетах токов КЗ можно пренебречь.

2.8. Активные и индуктивные сопротивления катушек автоматических выключателей

Назад…

Расчеты токов КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ следует вести с учетом индуктивных и активных сопротивлений катушек (расцепителей) максимального тока автоматических выключателей, принимая значения активных и индуктивных сопротивлений нулевой последовательности равными соответствующим сопротивлениям прямой последовательности. Значения сопротивлений катушек расцепителей и контактов некоторых автоматических выключателей приведены в приложении 6.

2.9. Параметры автономных источников электроэнергии и синхронных электродвигателей

При расчете начального значения периодической составляющей тока КЗ автономные источники, а также синхронные электродвигатели следует учитывать сверхпереходным сопротивлением по продольной оси ротора (), а при определении постоянной времени затухания апериодической составляющей тока КЗ — индуктивным сопротивлением для токов обратной последовательности x2 и активным сопротивлением обмотки статора r. При приближенных расчетах принимают:  = 0,15; x2 = ; r = 0,15.

Назад…

2.10. Параметры асинхронных электродвигателей

При расчетах начального значения периодической составляющей тока КЗ от асинхронных электродвигателей последние следует вводить в схему замещения сверхпереходным индуктивным сопротивлением. При необходимости проведения уточненных расчетов следует также учитывать активное сопротивление статора. Их значения рекомендуется определять, как указано в приложении 7. При приближенных расчетах принимают: сверхпереходное индуктивное сопротивление асинхронного двигателя  = 0,18; активное сопротивление статора асинхронного двигателя  = 0,36.

Назад…

2.11. Расчетные параметры комплексных нагрузок

2.11.1. При расчете токов КЗ от комплексных нагрузок следует учитывать их параметры прямой, обратной и нулевой последовательностей. Рекомендуемые значения сопротивлений прямой (Z1) и обратной (Z2) последовательностей отдельных элементов комплексной нагрузки приведены в табл. 1. Значения модулей полных сопротивлений прямой (Z1НГ), обратной (Z2НГ) и нулевой (Z0НГ) последовательностей некоторых узлов нагрузки в зависимости от их состава допускается определять, как указано в приложении 8.

Таблица 1

Параметры элементов комплексной нагрузки

Потребители комплексной нагрузки Обозначения на схемах Cos jном Значения сопротивлений, отн. ед.
Асинхронные электродвигатели АД 0,8 0,07 + j 0,18 0,07 + j 0,18
Синхронные электродвигатели СД 0,9 0,03 + j 0,16 0,03 + j 0,16
Лампы накаливания ЛН 1,0 1,0 1,33
Газоразрядные источники света ЛГ 0,85 0,86 + j 0,53 0,38 + j 0,24
Преобразователи П 0,9 0,9 + j 0,44 1,66 + j 0,81
Электротермические установки ЭУ 0,9 1 + j 0,49 0,4 + j 0,2

2.11.2. В приближенных расчетах для узлов, содержащих до 70 % асинхронных двигателей, допускается значения модулей полных сопротивлений комплексной нагрузки принимать равными  =  = 0,4;  = 3,0.

2.12. Активное сопротивление дуги в месте КЗ

При определении минимального значения тока КЗ следует учитывать влияние на ток КЗ активного сопротивления электрической дуги в месте КЗ.

Приближенные значения активного сопротивления дуги приведены в табл. 2.

Для других расчетных условий КЗ значения активного сопротивления дуги допускается рассчитывать, по приложению 9.

Назад…

3. РАСЧЕТ НАЧАЛЬНОГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ТРЕХФАЗНОГО КЗ

3.1. Методика расчета начального действующего значения периодической составляющей тока КЗ в электроустановках до 1 кВ зависит от способа электроснабжения — от энергосистемы или от автономного источника.

Таблица 2

Значения активного сопротивления дуги

Расчетные условия КЗ Активное сопротивление дуги (rд), мОМ, при КЗ за трансформаторами мощностью, кВ×А
250 400 630 1000 1600 2500
КЗ вблизи выводов низшего напряжения трансформатора:
— в разделке кабелей напряжением:
0,4 кВ 15 10 7 5 4 3
0,525 кВ 14 8 6 4,5 3,5 2,5
0,69 кВ 12 7 5 4 3 2
— в шинопроводе типа ШМА напряжением:
0,4 кВ 6 4 3
0,525 кВ 5 3,5 2,5
0,69 кВ 4 3 2
КЗ в конце шинопровода типа ШМА длиной 100 — 150 м
напряжением:
0,4 кВ 6-8 5-7 4-6
0,525 кВ 5-7 4-6 3-5
0,69 кВ 4-6 3-5 2-4

3.2. При электроснабжении электроустановки от энергосистемы через понижающий трансформатор начальное действующее значение периодической составляющей трехфазного тока КЗ (Iпо) в килоамперах без учета подпитки от электродвигателей рассчитывают по формуле

(8)

где Uср.НН — среднее номинальное напряжение сети, в которой произошло короткое замыкание, В;

,  — соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления прямой последовательности цепи КЗ, мОм. Эти сопротивления равны:

где rт и xт — активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающего трансформатора, мОм;

rТА и xТА — активное и индуктивное сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока, мОм;

хс — эквивалентное индуктивное сопротивление системы до понижающего трансформатора, мОм, приведенное к ступени низшего напряжения;

rр — активное и индуктивное сопротивления реакторов, мОм;

rкв и xкв — активное и индуктивное сопротивления токовых катушек автоматических выключателей, мОм;

rш и xш — активное и индуктивное сопротивления шинопроводов, мОм;

rк — суммарное активное сопротивление различных контактов, мОм;

r1кб, rвл и x1кб, xвл — активные и индуктивные сопротивления прямой последовательности кабельных и воздушных линий, мОм;

rд — активное сопротивление дуги в месте КЗ, мОм, принимаемое по данным табл. 2 или рассчитываемое как указано в приложении 9, в зависимости от условий КЗ.

3.3. Если электроснабжение электроустановки осуществляется от энергосистемы через понижающий трансформатор и вблизи места КЗ имеются синхронные и асинхронные электродвигатели или комплексная нагрузка, то начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ с учетом подпитки от электродвигателей или комплексной нагрузки следует определять как сумму токов от энергосистемы (см. п. 3.2) и от электродвигателей или комплексной нагрузки.

Начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ от синхронных электродвигателей (IпоСД) в килоамперах рассчитывают по формуле

(9)

где  — сверхпереходная ЭДС синхронного электродвигателя (фазное значение), В;

и rСД — соответственно сверхпереходное индуктивное и активное сопротивления электродвигателя, мОм;

значения этих сопротивлений допускается определять как указано в п. 2.9;

и  — суммарное индуктивное и суммарное активное сопротивления прямой последовательности цепи, включенной между электродвигателем и точкой КЗ, мОм.

Для синхронных электродвигателей, которые до КЗ работали с перевозбуждением, сверхпереходную ЭДС () в вольтах рассчитывают по формуле

(10)

где  — фазное напряжение на выводах электродвигателя в момент, предшествующий КЗ, В;

— ток статора в момент, предшествующий КЗ, А;

— угол сдвига фаз напряжения и тока в момент, предшествующий КЗ, град, эл.;

— сверхпереходное сопротивление по продольной оси синхронного электродвигателя, мОм.

Для синхронных электродвигателей, работавших до КЗ с недовозбуждением, сверхпереходную ЭДС () в вольтах рассчитывают по формуле

(11)

Начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ от асинхронных электродвигателей (IпоАД) в килоамперах рассчитывают по формуле

(12)

где  и rАД — соответственно сверхпереходное индуктивное и активное сопротивления электродвигателя, мОм; значения этих сопротивлений допускается определять, как указано в п. 2.10;

— сверхпереходная ЭДС асинхронного электродвигателя, которую можно рассчитать по формуле

(13)

При необходимости учета комплексной нагрузки соответствующее начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ следует рассчитывать, как указано в приложении 10.

3.4. В электроустановках с автономными источниками электроэнергии начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ без учета подпитки от электродвигателей (Iпо) в килоамперах рассчитывают по формуле

(14)

где  и  — соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления цепи КЗ, мОм. Эти сопротивления равны:

где  — эквивалентная сверхпереходная ЭДС (фазное значение), В; значение этой ЭДС следует рассчитывать так же, как и для синхронных электродвигателей (см. п. 3.3).

3.5. При необходимости учета синхронных и асинхронных электродвигателей или комплексной нагрузки в автономной электрической системе начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ следует определять как сумму токов от автономных источников (см. п. 3.4) и от электродвигателей или комплексной нагрузки (см. п. 3.3).

3.6. При необходимости учета влияния на ток КЗ активного сопротивления электрической дуги рекомендуется использовать указания приложения 9 (п. 4).

Назад…

4. РАСЧЕТ АПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА КЗ

4.1. Наибольшее начальное значение апериодической составляющей тока КЗ (ia0) в общем случае считают равным амплитуде периодической составляющей тока в начальный момент КЗ

(15)

4.2. В радиальных сетях апериодическую составляющую тока КЗ в произвольный момент времени (iat) рассчитывают по формуле

(16)

где t — время, с;

Та — постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ с, равная

(17)

где  и  — результирующие индуктивное и активное сопротивления цепи КЗ, мОм;

wс — синхронная угловая частота напряжения сети, рад/с.

При определении  и  синхронные генераторы, синхронные и асинхронные электродвигатели должны быть введены в схему замещения в соответствии с требованиями пп. 2.9 и 2.10.

Комплексная нагрузка должна быть введена в схему замещения в соответствии с требованиями разд. 2.

4.3. Если точка КЗ делит расчетную схему на радиальные, независимые друг от друга ветви, то апериодическую составляющую тока КЗ в произвольный момент времени следует определять как сумму апериодических составляющих токов отдельных ветвей по формуле

(18)

где т — число независимых ветвей схемы;

ia0i — начальное значение апериодической составляющей тока КЗ в i-й ветви, кА.

Назад…

5. РАСЧЕТ УДАРНОГО ТОКА КЗ

5.1. Ударный ток трехфазного КЗ (iуд) в электроустановках с одним источником энергии (энергосистема или автономный источник) рассчитывают по формуле

,                          (19)

где  — ударный коэффициент, который может быть определен по кривым черт. 1;

Та — постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ (см. п. 4.2);

jк — угол сдвига по фазе напряжения или ЭДС источника и периодической составляющей тока КЗ, который рассчитывают по формуле

tуд — время от начала КЗ до появления ударного тока, с, равное

Кривые зависимости ударного коэффициента Куд от отношений r/х и x/r

x — индуктивное сопротивление цепи КЗ, r — активное сопротивление цепи КЗ

Черт. 1

5.2. При расчете ударного тока КЗ на выводах автономных источников, а также синхронных и асинхронных электродвигателей допускается считать, что:

ударный ток наступает через 0,01 с после начала КЗ;

амплитуда периодической составляющей тока КЗ в момент времени t = 0,01 с равна амплитуде этой составляющей в начальный момент КЗ.

5.3. Ударный ток от асинхронного электродвигателя (iуд.АД) в килоамперах рассчитывают с учетом затухания амплитуды периодической составляющей тока КЗ по формуле

(20)

где Тр — расчетная постоянная времени затухания периодической составляющей тока статора, с;

Та — постоянная времени затухания апериодической составляющей тока статора, с.

При этом Тр и Та допускается рассчитывать по формулам

где wc — синхронная угловая частота, рад/с;

r1 и  — соответственно активное сопротивление статора и активное сопротивление ротора, приведенное к статору, которые допускается рассчитывать, как указано в приложении 7.

5.4. Если точка КЗ делит расчетную схему на радиальные, не зависимые друг от друга ветви, то ударный ток КЗ (iyд) определяют как сумму ударных токов отдельных ветвей по формуле

(21)

где т — число независимых ветвей схемы;

Тпоi — начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ в i-й ветви, кА;

tуд i — время появления ударного тока в i-й ветви, с;

Таi — постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ в i-й ветви, с.

Назад…

6. РАСЧЕТ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА КЗ ОТ АВТОНОМНЫХ ИСТОЧНИКОВ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ В ПРОИЗВОЛЬНЫЙ МОМЕНТ ВРЕМЕНИ

6.1. В сложных автономных системах расчет периодической составляющей тока КЗ от источников электроэнергии (синхронных генераторов) в произвольный момент времени следует выполнять путем решения соответствующей системы дифференциальных уравнений переходных процессов с использованием ЭВМ.

Изменение периодической составляющей тока КЗ от синхронной машины

Черт. 2

6.2. В приближенных расчетах для определения действующего значения периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени от автономных источников при радиальной схеме применяют кривые, приведенные на черт. 2. Расчетные кривые характеризуют изменение этой составляющей во времени при разных удаленностях точки КЗ. Значения периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени отнесены к начальному значению этой составляющей, т.е.

Удаленность точки КЗ от синхронной машины () характеризуется отношением действующего значения периодической составляющей тока этой машины в начальный момент КЗ к ее номинальному току, т.е.

Действующее значение периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени от синхронной машины (или нескольких однотипных синхронных машин, находящихся в одинаковых условиях по отношению к точке КЗ) (Iпt), следует определять по формуле

(22)

причем при нескольких машинах под номинальным током следует понимать сумму номинальных токов всех машин.

Назад…

7. РАСЧЕТ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА КЗ ОТ СИНХРОННЫХ И АСИНХРОННЫХ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ В ПРОИЗВОЛЬНЫЙ МОМЕНТ ВРЕМЕНИ

7.1. Точный расчет периодической составляющей тока КЗ от синхронных и асинхронных электродвигателей в произвольный момент времени следует выполнять путем решения системы дифференциальных уравнений переходных процессов.

7.2. При приближенных расчетах для определения действующего значения периодической составляющей тока КЗ от синхронных электродвигателей в произвольный момент времени при радиальной схеме используют типовые кривые, приведенные на черт. 2.

7.3. При приближенных расчетах для определения действующего значения периодической составляющей тока КЗ от асинхронных электродвигателей в произвольный момент времени при радиальной схеме используют кривые, приведенные на черт. 3. Значения периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени отнесены к начальному значению этой составляющей, т.е.

Удаленность точки КЗ от асинхронного электродвигателя характеризуется отношением действующего значения периодической составляющей тока этого электродвигателя в начальный момент КЗ к его номинальному току

Действующее значение периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени от асинхронного электродвигателя () (или нескольких асинхронных электродвигателей, находящихся в одинаковых условиях по отношению к точке КЗ) рассчитывают по формуле

(23)

Изменение периодической составляющей тока КЗ от асинхронных двигателей

Черт. 3

Назад…

8. РАСЧЕТ ТОКОВ НЕСИММЕТРИЧНЫХ КЗ

8.1 Составление схем замещения

8.1.1. Расчет токов несимметричных КЗ выполняют с использованием метода симметричных составляющих. При этом предварительно необходимо составить схемы замещения прямой, обратной и нулевой последовательностей.

8.1.2. В схему замещения прямой последовательности должны быть введены все элементы расчетной схемы, причем при расчете начального значения тока несимметричного КЗ автономные источники, синхронные и асинхронные электродвигатели, а также комплексная нагрузка должны быть введены сверхпереходными ЭДС и сверхпереходными сопротивлениями.

Схема замещения обратной последовательности также должна включать все элементы расчетной схемы. При этом ЭДС обратной последовательности синхронных и асинхронных машин, а также комплексной нагрузки, следует принимать равными нулю. Сопротивление обратной последовательности синхронных машин следует принимать по данным каталога, асинхронных машин — принимать равным сверхпереходному сопротивлению, а комплексных нагрузок — в соответствии с табл. 1.

Сопротивление обратной последовательности трансформаторов, реакторов, воздушных и кабельных линий следует принимать равным сопротивлению прямой последовательности.

Назад…

8.2. Расчет токов однофазного КЗ

8.2.1. Если электроснабжение электроустановки напряжением до 1 кВ осуществляется от энергосистемы через понижающий трансформатор, то начальное значение периодической составляющей тока однофазного КЗ от системы () в килоамперах рассчитывают по формуле

(24)

где  и  определяют в соответствии с п. 3.2 настоящего стандарта;

и  — суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления нулевой последовательности расчетной схемы относительно точки КЗ, мОм. Эти сопротивления равны:

где r и x — активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности понижающего трансформатора;

r и x — активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности шинопровода;

r0кб и x0кб — активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности кабеля;

r0вл и x0вл — активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности воздушной линии (r0вл = r1вл, x0вл » 3x1вл).

8.2.2. В электроустановках с автономными источниками энергии начальное значение периодической составляющей тока однофазного КЗ () в килоамперах рассчитывают по формуле

(25)

где  — эквивалентная сверхпереходная ЭДС автономных источников, В, которую определяют в соответствии с п. 3.4.

Значения  и  определяют в соответствии с п. 3.4, а  и  — по п. 8.2.1.

8.2.3. Начальное значение периодической составляющей тока однофазного КЗ с учетом синхронных и асинхронных электродвигателей в килоамперах рассчитывают, как указано в п. 8.2.2.

8.2.4. При необходимости определения периодической составляющей тока однофазного КЗ в произвольный момент времени применяют методы расчета, приведенные в разд. 2, 6 и 7.

8.3. Расчет токов двухфазного КЗ

8.3.1. При электроснабжении электроустановок напряжением до 1 кВ от энергосистемы через понижающий трансформатор начальное значение периодической составляющей тока двухфазного КЗ () в килоамперах рассчитывают по формуле

(26)

где

8.3.2. В электроустановках с автономными источниками энергии начальное значение периодической составляющей тока двухфазного КЗ () в килоамперах рассчитывают по формуле

(27)

8.3.3. Начальное значение периодической составляющей тока двухфазного КЗ с учетом асинхронных электродвигателей () в килоамперах рассчитывают по формуле

(28)

где  — эквивалентная ЭДС асинхронных электродвигателей и источника электроэнергии, В;

и  — суммарные активное и индуктивное сопротивления относительно точки КЗ (с учетом параметров асинхронных электродвигателей), мОм

8.3.4. Начальное действующее значение периодической составляющей тока двухфазного КЗ с учетом синхронных электродвигателей в килоамперах определяют, как указано в п 8.3.3.

8.3.5. При необходимости определения периодической составляющей тока двухфазного КЗ в произвольный момент времени применяют методы расчета, приведенные в разд. 6 и 7.

Назад…

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рекомендуемое

РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЙ ШИНОПРОВОДОВ

1. Необходимые для расчетов токов КЗ параметры шинопроводов могут быть взяты из нормативно-технической документации или получены расчетным методом. Параметры шинопроводов серии ШМА и ШРА даны в табл. 3.

Активное сопротивление одной фазы шинопровода (rш) в миллиомах при температуре J рассчитывают по формуле

(29)

где  — удельное сопротивление материала шины при нормированной температуре , Ом×мм2/м;

— нормированная температура, при которой задано удельное сопротивление, °С;

l — длина шины одной фазы, м;

s — сечение шины, мм2;

Т — постоянная, зависящая от материала проводника, °С: для твердотянутой меди Т = 242 °С, для отожженной меди Т = 234 °С; для алюминия Т = 236 °С;

Кд — коэффициент добавочных потерь, учитывающий влияние поверхностного эффекта, эффекта близости, а также добавочных потерь от расположенных вблизи металлических элементов.

Значение коэффициента добавочных потерь можно оценить, исходя из результатов экспериментальных исследований токопроводов аналогичных конструкций или рассчитать (приблизительно) по формуле

где КJ — коэффициент, учитывающий изменение температуры шины (значения КJ приведены в приложении 3);

Кб — коэффициент близости;

Kпэ — коэффициент поверхностного эффекта.

Таблица 3

Параметры комплектных шинопроводов

Тип шинопровода Номинальное напряжение, кВ Номинальный ток, А Сопротивление фазы, мОм/м Сопротивление нулевого проводника, мОм/м
r1 x1
rнп xнп
ШМА4-1250 0,38/0,66 1250 0,034 0,016 0,054 0,053
ШМА4-1650 0,38/0,66 1600 0,030 0,014 0,037 0,042
ШМА4-3200 0,38/0,66 3200 0,010 0,005 0,064 0,035
ШМА68П 0,38/0,66 2500 0,020 0,020 0,070 0,045
ШМА68П 0,38/0,66 4000 0,013 0,015 0,070 0,045
ШРА73 0,38 250 0,210 0,210 0,120 0,210
ШРА73 0,38 400 0,150 0,170 0,162 0,164
ШРА73 0,38 630 0,1 0,13 0,162 0,164

Значения коэффициентов Кб и Кпэ для медных и алюминиевых шин зависят от размеров поперечного сечения, расположения и числа шин. Для одиночных шин прямоугольного сечения, имеющих размеры 25´3 — 100´10 мм, при расположении шин «на ребро» значения коэффициента Кпэ составляют 1,02 — 1,1. Значения коэффициента Кпэ для пакетов шин допускается принимать как для одиночных шин.

Коэффициент добавочных потерь Кд для алюминиевых шин сечением 100´10 мм2 в зависимости от числа шин п должен иметь следующие значения: при п = 1 Кд » 1,18; при п = 2 Кд » 1,25; при п =3 Кд » 1,6; при п = 4 Кд » 1,72.

При прокладке шинопровода в галерее или туннеле коэффициент добавочных потерь следует брать на 0,25 больше, чем при его прокладке на открытом воздухе.

2. Индуктивное сопротивление прямой последовательности фазы шинопровода (x) в миллиомах на метр рассчитывают по формуле

(30)

где d — расстояние между шинами, м;

g0 — среднее геометрическое расстояние, м, рассчитываемое по одной из приведенных ниже формул:

1) для шины прямоугольного сечения

g0 = 0,22 (b + h),

где b и h — размеры сторон прямоугольника;

2) для шины квадратного сечения

g0 = 0,45 b,

где b — размер стороны квадрата;

3) для трубчатой шины квадратичного сечения

g0 = 0,58 Свш,

где bвш — размер наружной (внешней) стороны квадратного сечения;

С — коэффициент, значения которого должны соответствовать приведенным в табл. 4.

Таблица 4

Значения коэффициента С

Отношение внутреннего радиуса трубы круглого сечения к внешнему радиусу или внутренней стороны трубы квадратного сечения к внешней стороне Значение коэффициента С
0,1 0,78
0,2 0,79
0,3 0,81
0,4 0,83
0,5 0,85
0,6 0,88
0,7 0,91
0,8 0,94
0,9 0,97
1,0 1,00

Среднее геометрическое расстояние g0 для пакета шин можно рассчитать по следующим формулам:

1) для двухполосного пакета:

где b и h — соответственно толщина и ширина одной полосы шины (см. черт. 4), мм;

d — расстояние между продольными осями (центрами масс) сечений шин пакета (см. черт. 4), мм;

k — коэффициент, зависящий от отношения d12/h, его определяют по кривой, приведенной на черт. 4;

2) для трехполосного пакета

где d12, d23 и d13 — расстояния между центрами масс сечений соответствующих шин пакета,

k12, k23 и k13 — коэффициенты, зависящие от отношения d12/h, d23/h, d13/h и определяемые по кривой, приведенной на черт. 4.

Значения средних геометрических расстояний (g0) наиболее употребляемых пакетов шин с зазорами между шинами, равными толщине шины, должны соответствовать приведенным в табл. 5.

Коэффициент k для определения среднего геометрического расстояния между шинами прямоугольного сечения

Черт. 4

Таблица 5

Значения g0 некоторых пакетов шин

Сечение пакета, мм2 g0, см
2(80´10) 1,53
2(100´10) 3,0
2(120´10) 3,45
3(80´10) 2,99
3(100´10) 3,50
3(120´10) 3,95

3. В качестве допустимой (расчетной) температуры нагрева шинопровода в продолжительном режиме следует принимать J = 70 °С.

4. Активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности фазы шинопровода (rош и xош) в миллиомах на метр принимают (ориентировочно)

rош = r + 3 rип;

xош = (0,75¸9,4) x.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Справочное

АКТИВНЫЕ И ИНДУКТИВНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ КАБЕЛЕЙ

Таблица 6

Параметры кабеля с алюминиевыми жилами в алюминиевой оболочке

Сечение кабеля, мм2 Сопротивление трехжильного кабеля в алюминиевой оболочке, мОм/м
r1 = r2 x1 = x2 r0 x0
3´4 9,61 0,092 10,95 0,579
3´6 6,41 0,087 7,69 0,523
3´10 3,84 0,082 5,04 0,461
3´16 2,4 0,078 3,52 0,406
3´25 1,54 0,062 2,63 0,359
3´35 1,1 0,061 2,07 0,298
3´50 0,769 0,06 1,64 0,257
3´70 0,549 0,059 1,31 0,211
3´95 0,405 0,057 1,06 0,174
3´120 0,32 0,057 0,92 0,157
3´150 0,256 0,056 0,78 0,135
3´185 0,208 0,056 0,66 0,122
3´240 0,16 0,055 0,553 0,107

Таблица 7

Параметры кабеля с алюминиевыми жилами в свинцовой оболочке

Сечение кабеля, мм2 Сопротивление трехжильного кабеля в свинцовой оболочке, мОм/м
r1 = r2 x1 = x2 rс x0
3´4 9,61 0,092 11,6 1,24
3´6 6,41 0,087 8,38 1,2
3´10 3,84 0,082 5,78 1,16
3´16 2,4 0,078 4,32 1,12
3´25 1,54 0,062 3,44 1,07
3´35 1,1 0,061 2,96 1,01
3´50 0,769 0,06 2,6 0,963
3´70 0,549 0,059 2,31 0,884
3´95 0,405 0,057 2,1 0,793
3´120 0,32 0,057 1,96 0,742
3´150 0,256 0,056 1,82 0,671
3´185 0,208 0,056 1,69 0,606
3´240 0,16 0,055 1,55 0,535

Таблица 8

Параметры кабеля с алюминиевыми жилами в непроводящей оболочке

Сечение кабеля, мм2 Сопротивление трехжильного кабеля в непроводящей оболочке, мОм/м
r1 = r2 x1 = x2 r0 x0
3´4 9,61 0,092 11,7 2,31
3´6 6,41 0,087 8,51 2,274
3´10 3,84 0,082 5,94 2,24
3´16 2,4 0,078 4,5 2,2
3´25 1,54 0,062 3,64 2,17
3´35 1,1 0,061 3,3 2,14
3´50 0,769 0,06 2,869 2,08
3´70 0,549 0,059 2,649 2,07
3´95 0,405 0,057 2,505 2,05
3´120 0,32 0,057 2,42 2,03
3´150 0,256 0,056 2,36 2,0

Таблица 9

Параметры кабеля с алюминиевыми жилами в алюминиевой оболочке

Сечение кабеля, мм2 Сопротивление четырехжильного кабеля в алюминиевой оболочке, мОм/м
r1 = r2 x1 = x2 rс x0
3´4 + 1´2,5 9,61 0,098 10,87 0,57
3´6 + 1´4 6,41 0,094 7,6 0,463
3´10 + 1´6 3,84 0,088 4,94 0,401
3´16 + 1´10 2,4 0,084 3,39 0,336
3´25 + 1´16 1,54 0,072 2,41 0,256
3´35 + 1´16 1,1 0,068 1,94 0,232
3´50 + 1´25 0,769 0,066 1,44 0,179
3´70 + 1´35 0,549 0,065 1,11 0,145
3´95 + 1´50 0,405 0,064 0,887 0,124

Таблица 10

Параметры кабеля с алюминиевыми жилами в свинцовой оболочке

Сечение кабеля, мм2 Сопротивление четырехжильного кабеля в свинцовой оболочке, мОм/м
r1 = r2 x1 = x2 r0 x0
3´4 + 1´2,5 9,61 0,098 11,52 1,13
3´6 + 1´4 6,41 0,094 8,28 1,05
3´10 + 1´6 3,84 0,088 5,63 0,966
3´16 + 1´10 2,4 0,084 4,09 0,831
3´25 + 1´16 1,54 0,072 3,08 0,668
3´35 + 1´16 1,1 0,068 2,63 0,647
3´50 + 1´25 0,769 0,066 2,1 0,5
3´70 + 1´35 0,549 0,065 1,71 0,393
3´95 + 1´50 0,405 0,064 1,39 0,317
3´120 + 1´50 0,32 0,064 1,27 0,301
3´150 + 1´70 0,256 0,063 1,05 0,248
3´185 + 1´70 0,208 0,063 0,989 0,244

Таблица 11

Параметры кабеля с алюминиевыми жилами в непроводящей оболочке

Сечение кабеля, мм2 Сопротивление четырехжильного кабеля в непроводящей оболочке, мОм/м
r1 = r2 x1 = x2 r0 x0
3´4 + 1´2,5 9,61 0,098 11,71 2,11
3´6 + 1´4 6,41 0,094 8,71 1,968
3´10 + 1´6 3,84 0,088 5,9 1,811
3´16 + 1´10 2,4 0,084 4,39 1,558
3´25 + 1´16 1,54 0,072 3,42 1,258
3´35 + 1´16 1,1 0,068 2,97 1,241
3´50 + 1´25 0,769 0,066 2,449 0,949
3´70 + 1´35 0,549 0,065 2,039 0,741
3´95 + 1´50 0,405 0,064 1,665 0,559
3´120 + 1´50 0,32 0,064 1,54 0,545
3´150 + 1´70 0,256 0,063 1,276 0,43

Таблица 12

Параметры кабеля с медными жилами в стальной оболочке *

Сечение токопроводящей жилы, мм2 Сопротивление трехжильного кабеля, мОм/м, при температуре жилы 65 °С
r1 = r2 x1 = x2 r0 x0
3´6 3,54 0,094 4,07 1,69
3´10 2,13 0,088 2,66 1,65
3´16 1,33 0,082 1,86 1,61
3´25 0,85 0,082 1,38 1,57
3´35 0,61 0,079 1,14 1,54
3´50 0,43 0,078 0,96 1,51
3´70 0,3 0,065 0,83 1,48
3´95 0,22 0,064 0,75 1,45
3´120 0,18 0,062 0,71 1,43
3´150 0,14 0,061 0,67 1,41
3´185 0,115 0,061 0,65 1,39
3´240 0,089 0,06 0,62 1,36

* Заземление выполнено медным проводом сечением 120 мм2.

Таблица 13

Параметры кабеля с медными жилами в стальной оболочке

Сечение токопроводящей жилы, мм2 Сопротивление четырехжильного кабеля, мОм/м, при температуре жилы 65 °С
r1 = r2 x1 = x2 r0 x0
3´6 + 1´4 3,54 0,1 4,19 1,55
3´10 + 1´6 2,13 0,095 2,82 1,46
3´16 + 1´10 1,33 0,09 2,07 1,31
3´25 + 1´16 0,85 0,089 1,63 1,11
3´35 + 1´16 0,61 0,086 1,37 1,09
3´50 + 1´25 0,43 0,086 1,18 0,88
3´70 + 1´25

3´70 + 1´35

0,3 0,073

0,074

1,05

1,01

0,851

0,654

3´95 + 1´35

3´95 + 1´50

0,22 0,072 0,92

0,84

0,69

0,54

3´120 + 1´35 0,88 0,68
3´120 + 1´70 0,18 0,07 0,7 0,47
3´150 + 1´50 0,74 0,54
3´150 + 1´70 0,14 0,07 0,66 0,42
3´185 + 1´50 0,7 0,54
3´185 + 1´95 0,115 0,069 0,54 0,34

Таблица 14

Параметры кабеля с медными жилами в стальной оболочке

Сечение токопроводящей жилы, мм2 Сопротивление четырехжильного кабеля, мОм/м, при температуре жилы 65 °С
r1 = r2 x1 = x2 r0 x0
4´6 3,54 0,1 4,24 1,49
4´10 2,13 0,095 2,88 1,34
4´16 1,33 0,09 2,12 1,14
4´25 0,86 0,089 1,63 0,91
4´35 0,61 0,086 1,33 0,74
4´50 0,43 0,086 1,05 0,58
4´70 0,3 0,073 0,85 0,42
4´95 0,22 0,072 0,66 0,35
4´120 0,18 0,07 0,54 0,31
4´150 0,14 0,07 0,45 0,28
4´185 0,115 0,069 0,37 0,27

УВЕЛИЧЕНИЕ АКТИВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ КАБЕЛЕЙ

Значения коэффициента, учитывающего увеличение активного сопротивления медного кабеля при нагреве его током КЗ, определяют в зависимости от сечения кабеля, тока КЗ и продолжительности КЗ по кривым, приведенным на черт. 5 или 6, а алюминиевого кабеля — по кривым, приведенным на черт. 7 или 8.

Данные, указанные на черт. 58, получены при следующих расчетных условиях: КЗ происходит в радиальной схеме, содержащей ветвь (трансформатор, кабель) с источником неизменной по амплитуде ЭДС;

температура кабеля изменяется от Jнач = 20 °С до Jдоп.к = 200 °С,

продолжительность КЗ (tоткл) составляет 0,2; 0,6; 1,0; 1,5 с.

Температуру нагрева кабеля определяют с помощью уравнения нагрева однородного проводника при адиабатическом процессе, преобразованного к виду

где Iпt — ток КЗ к моменту времени t, кА;

rJ и rJнорм — удельные сопротивления, Ом×м, материала кабеля при температуре J и начальной нормированной температуре Jнорм;

s — сечение кабеля, мм2;

l — плотность материала проводника, кг/м3;

g — ускорение силы тяжести, м/с2;

с0 — удельная теплоемкость материала кабеля при температуре J0 = Jнач = Jнорм, Дж/(кг×К);

b — температурный коэффициент теплоемкости, 1/К,

a — температурный коэффициент удельного сопротивления, 1/К.

Зависимости коэффициента увеличения активного сопротивления кабелей разных сечений с медными жилами от тока КЗ при продолжительностях КЗ 0,2 с (сплошные линии) и 0,6 с (пунктирные линии)

Черт. 5

Зависимости коэффициента увеличения активного сопротивления кабелей разных сечений с медными жилами от тока КЗ при продолжительностях КЗ 1,0 с (сплошные линии) и 1,5 с (пунктирные линии)

Черт. 6

Зависимости коэффициента увеличения активного сопротивления кабелей разных сечений с алюминиевыми жилами от тока КЗ при продолжительностях КЗ 0,2 с (сплошные линии) и 0,6 с (пунктирные линии)

Черт. 7

Зависимость коэффициента увеличения активного сопротивления кабелей с алюминиевыми жилами от тока КЗ при продолжительностях КЗ 1,5 с (сплошные линии) и 1,0 с (пунктирные линии)

Черт. 8

Изменение удельного сопротивления материала кабеля при повышении температуры определяют по выражению

где

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Рекомендуемое

РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРОВОДОВ, ПРОЛОЖЕННЫХ ОТКРЫТО НА ИЗОЛЯТОРАХ, И ПРОВОДОВ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ

1. Расчетное сопротивление проводов

1.1. Активное сопротивление прямой последовательности одной фазы проводника (r) в миллиомах рассчитывают по формуле

(31)

где сJ — коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления с повышением температуры (см. приложение 2). В качестве расчетной температуры нагрева для проводов с резиновой и пластмассовой изоляцией принимают J = 65 °С;

Кс = 1,02 — коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления многопроволочных жил проводов и кабелей вследствие скрутки. Для однопроволочных проводов Кс = 1,0;

Кпэ — коэффициент поверхностного эффекта при переменном токе. Для медных и алюминиевых проводов коэффициент принимают равным единице;

— удельное сопротивление провода при J = 20 °С. Для медных проводов  — 0,0178 Ом×мм2/м, для алюминиевых проводов  — 0,02994 Ом×мм2/м;

s — сечение проводника, мм2;

l — длина проводника, м

1.2. Индуктивное сопротивление прямой последовательности (x) одной фазы провода круглого сечения в миллиомах на метр рассчитывают по формуле

(32)

где а — расстояние между проводниками, м;

Rп — радиус проводника, м.

1.3. Если фазный и нулевой проводники выполнены из круглых проводов одинакового сечения и проложены параллельно, то индуктивное сопротивление цепи фаза — нуль (xф-н) в миллиомах на метр рассчитывают по формуле

(33)

При прямоугольной форме сечения нулевого проводника сопротивление цепи фаза — нуль определяют по сечению фазного проводника.

1.4. Активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности воздушных линий, имеющих нулевой провод с повторным заземлением, зависят от числа заземлений и коэффициента сезонности.

При определении активного и индуктивного сопротивлений петли фазный провод — нулевой провод (rф-н, хф-н) используют соответственно формулы 31 и 33 или расчетные данные, приведенные в табл. 15. Активное и индуктивное сопротивления петли с промежуточными заземлениями определяют умножением расчетных сопротивлений на соответствующие поправочные коэффициенты КR и Кx в зависимости от числа промежуточных заземлений (т), черт. 9, и на коэффициент сезонности Кс3 (табл. 16). Значения коэффициента КR на рис. 9а даны при разных сечениях проводов петли — фазного (указаны в числителе) и нулевого (указаны в знаменателе), а Кх на рис. 9б — при разных сечениях нулевого и любых сечениях фазного провода.

Поправочные коэффициенты (КR и Кx) к активному и индуктивному сопротивлениям петли «фазовый провод — нулевой провод воздушной линии»

Примечания:

1. На верхнем рисунке справа от кривых даны сечения проводов петли: в числителе — фазового провода, в знаменателе — нулевого провода.

2. На нижнем рисунке справа от кривых даны сечения нулевых проводов петли. Эти кривые можно с достаточной точностью использовать при всех возможных сочетаниях сечений фазового и нулевого проводов.

Черт. 9

Таблица 15

Значения сопротивления петли «фазный провод — нулевой провод» без учета заземляющих устройств

Сечение фазного провода, мм2 Активное (в числителе) и индуктивное (в знаменателе) сопротивления петли, мОм, при сечении нулевого провода, мм2
16 25 35 50 70
16 3,68

0,68

25 2,98

0,67

2,28

0,66

35 1,99

0,65

1,70

0,64

50 1,73

0,64

1,44

0,63

1,18

0,62

70 1,27

0,62

1,01

0,61

0,84

0,60

Таблица 16

Признаки климатических зон и значения сезонного коэффициента

Данные, характеризующие климатические зоны, и тип применяемых электродов Климатические зоны
1 2 3 4
1. Климатические признаки зон
1. Средняя многолетняя температура (январь), °С (-15)-(-20) (-10)-(-14) 0-(-10) 0-(+15)
2. Средняя многолетняя высшая температура (июль), °С (+16)-(+18) (+18)-(+22) (+22)-(+24) (+24)-(+26)
3. Продолжительность замерзания вод, сут. 170-190 150 100 0
2. Значение коэффициента Ксз
4. Вертикальные электроды длиной 3 м при глубине заложения их вершины 0,7-0,8 м 0,61 0,67 0,77 0,91
5. То же, при длине электродов 5 м 0,74 0,80 0,87 0,91
6. То же, для горизонтальных электродов длиной 10 м при глубине заложения 0,7-0,8 м 0,18 0,28 0,4 0,67

* Сезонный коэффициент определяет снижение сопротивления по сравнению с максимальным сопротивлением в сезон промерзания или высыхания.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Рекомендуемое

РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ КОНТАКТОВ И КОНТАКТНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Значения переходных сопротивлений контактных соединений кабелей, разъемных контактов коммутационных аппаратов и шинопроводов в миллиомах приведены соответственно в табл. 1719.

Таблица 17

Сопротивления контактных соединений кабелей

Сечение алюминиевого кабеля, мм2 16 25 35 50 70 95 120 150 240
Сопротивление, мОм 0,085 0,064 0,056 0,043 0,029 0,027 0,024 0,021 0,012

Таблица 18

Сопротивления контактных соединений шинопроводов

Номинальный ток, А 250 400 630 1600 2500 4000
Серия шинопроводов ШРА-73 ШРА-73 ШРА-73 ШМА-73 ШМА-68Н ШМА-68Н
Сопротивление контактного соединения, мОм 0,009 0,006 0,004 0,003 0,002 0,001

Таблица 19

Приближенные значения сопротивлений разъемных контактов коммутационных аппаратов напряжением до 1 кВ

Номинальный ток аппарата, А Активное сопротивление, мОм, разъемных соединений
автоматического выключателя рубильника разъединителя
50 1,30
70 1,00
100 0,75 0,50
150 0,65
200 0,60 0,40
400 0,40 0,20 0,20
600 0,25 0,15 0,15
1000 0,12 0,08 0,08
3000

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Справочное

ПАРАМЕТРЫ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА

При отсутствии данных изготовителя об индуктивных (xТА) и активных (rТА) сопротивлениях измерительных трансформаторов тока допускается использовать значения, приведенные в табл. 20.

Таблица 20

Сопротивления первичных обмоток многовитковых трансформаторов тока

Коэффициент трансформации трансформатора тока Сопротивление первичной обмотки многовиткового трансформатора, мОм, класса точности
1 3
xТА rТА xТА rТА
20/5 67 42 17 19
30/5 30 20 8 8,2
40/5 17 11 4,2 4,8
50/5 11 7 2,8 3
75/5 4,8 3 1,2 1,3
100/5 2,7 1,7 0,7 0,75
150/5 1,2 0,75 0,3 0,33
200/5 0,67 0,42 0,17 0,19
300/5 0,3 0,2 0,08 0,088
400/5 0,17 0,11 0,04 0,05
500/5 0,07 0,05 0,02 0,02

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Рекомендуемое

СОПРОТИВЛЕНИЕ КАТУШЕК АВТОМАТИЧЕСКИХ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ

При отсутствии данных изготовителем об индуктивных (xkb) и активных (rkb) сопротивлениях катушек расцепителей и переходных сопротивлениях подвижных контактов автоматических выключателей допускается использовать значения этих сопротивлений, приведенные в табл. 21.

Таблица 21

Сопротивления катушек и контактов автоматических выключателей

Номинальный ток выключателя, А Сопротивление катушки и контакта, мОм
rkb xkb
50 7 4,5
70 3,5 2
100 2,15 1,2
140 1,3 0,7
200 1,1 0,5
400 0,65 0,17
600 0,41 0,13
1000 0,25 0,1
1600 0,14 0,08
2500 0,13 0,07
4000 0,1 0,05

Примечание. В таблице указаны суммарные сопротивления катушек и контактов автоматических выключателей (серий А 3700 «Электрон» и ВА), для которых эти сопротивления зависят от их номинального тока и не зависят от типа выключателя.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Рекомендуемое

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ АСИНХРОННЫХ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ

При расчете периодической составляющей тока КЗ, обусловленного асинхронными электродвигателями напряжением до 1 кВ, необходимо учитывать не только их индуктивные, но и активные сопротивления.

Суммарное активное сопротивление, характеризующее асинхронный электродвигатель в начальный момент КЗ (rАД) в миллиомах рассчитывают по формуле

(35)

где r1 — активное сопротивление статора, мОм;

— активное сопротивление ротора, приведенное к статору, при этом  в миллиомах рассчитывают по формуле

(36)

где  — кратность пускового момента электродвигателя по отношению к его номинальному моменту;

Рном — номинальная мощность электродвигателя, кВт;

Рмх — механические потери в электродвигателе (включая добавочные потери), кВт;

— кратность пускового тока электродвигателя по отношению к его номинальному току;

Iном — номинальный ток электродвигателя, А;

sном — номинальное скольжение, отн. ед.

Активное сопротивление статора электродвигателя (r1) в миллиомах, если оно не задано изготовителем, рассчитывают по формуле

(37)

где sном — номинальное скольжение асинхронного электродвигателя, %.

Сверхпереходное индуктивное сопротивление асинхронного электродвигателя () в миллиомах рассчитывают по формуле

(38)

где Uф.ном — номинальное фазное напряжение электродвигателя, В.

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Рекомендуемое

ПАРАМЕТРЫ КОМПЛЕКСНОЙ НАГРУЗКИ

1. В состав комплексной нагрузки могут входить асинхронные и синхронные электродвигатели, преобразователи, электротермические установки, конденсаторные батареи, лампы накаливания и газоразрядные источники света.

2. При определении начального значения периодической составляющей тока КЗ комплексную нагрузку в схему прямой последовательности следует вводить эквивалентной сверхпереходной ЭДС  и сопротивлением прямой последовательности Z1НГ, а в схему обратной и нулевой последовательностей — сопротивлениями обратной Z2НГ и нулевой Z0НГ последовательностей.

Зависимость параметров комплексной нагрузки Z1НГ, Z2НГ, Z0НГ,  от ее состава.

Черт. 10

Зависимость параметров комплексной нагрузки Z1НГ, Z2НГ, Z0НГ,  от ее состава.

3. Значения модулей полных сопротивлений Z1НГ, Z2НГ, Z0НГ, а также эквивалентной сверхпереходной ЭДС комплексной нагрузки  в относительных единицах при отсутствии других, более полных данных, могут быть определены по кривым, приведенным на черт. 10 и 11 в зависимости от относительного состава потребителей узла нагрузки Pi/PS, где PS — суммарная номинальная активная мощность нагрузки, кВт; Pi — установленная мощность i потребителя нагрузки, кВт ( — асинхронные двигатели,  — синхронные двигатели,  — лампы накаливания,  — электротермические установки,  — газонаполненные лампы,  — преобразователи).

Сопротивление прямой (обратной, нулевой) последовательности  (,) в относительных единицах при номинальных условиях допускается рассчитывать по формуле

(39)

где r1i и x1i — активная и индуктивная составляющие сопротивления прямой (обратной, нулевой) последовательности i-го потребителя, включая составляющие сопротивления элементов, связывающих потребитель с шинами узла (до 1 кВ); их значения в относительных единицах при суммарной номинальной мощности SS, кВ/А, и среднем номинальном напряжении той ступени напряжения сети, где она присоединена, приведены в табл. 1;

Si — полная установленная мощность i-го потребителя нагрузки, кВ×А.

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Рекомендуемое

УЧЕТ ВЛИЯНИЯ АКТИВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ДУГИ НА ТОК КЗ

1. Учет электрической дуги в месте КЗ рекомендуется производить введением в расчетную схему активного сопротивления дуги rд.

2. Переходное активное сопротивление дуги в месте КЗ (rд) в миллиомах зависит в основном от тока КЗ и длины дуги и рассчитывается по формуле

(40)

где Iпод — начальное действующее значение периодической составляющей тока в месте КЗ, кА, определяемое с учетом сопротивления дуги;

lд — длина дуги, см, которая может быть принята равной:

lд = 4а при а < 5 мм;

lд = 20,4  при а = (5¸50) мм;

lд = а при а > 50 мм.

где rS и xS — соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления цепи КЗ, мОм;

а — расстояние между фазами проводников, мм.

Для электроустановок 0,4 кВ активное сопротивление электрической дуги может быть определено по кривым, приведенным на черт. 1222.

На черт. 1221 представлены расчетные кривые зависимости активного сопротивления дуги rд от площади сечения (s) и длины алюминиевого кабеля (lкб), определяемой расстоянием от выводов низшего напряжения (0,4 кВ) трансформаторов различной мощности до места КЗ. Кривые построены с использованием формулы (40) при трехфазном и однофазном КЗ и при lд = 3а.

На черт. 22 представлены расчетные кривые зависимости активного сопротивления дуги от типа и длины шинопровода, подключенного к выводам 0,4 кВ трансформаторов различной мощности, определяемой расстоянием до моста КЗ. Кривые справедливы для шинопроводов серии ШМА и построены с использованием формулы (40) при условии, что lд = 2а.

При определении активного сопротивления дуги в случае КЗ в кабеле длиной lкб, подключенном к трансформатору через шинопровод длиной lш или через кабель другого сечения, результирующую длину проводника шинопровод — кабель (кабель — кабель) выражают через длину поврежденного кабеля:

(41)

где z1кб и z — полные сопротивления прямой последовательности шинопровода и кабеля, мОм.

3. Влияние активного сопротивления дуги на ток КЗ можно также учитывать путем умножения расчетного тока КЗ, найденного без учета сопротивления дуги в месте КЗ, на зависящий от сопротивления цепи КЗ поправочный коэффициент Кс. Значение коэффициента Кс, полученного экспериментально при КЗ за трансформаторами мощностью 630-1000 кВ×А, можно определить по кривым черт. 23.

Сопротивление цепи КЗ (zк) определяют в зависимости от вида КЗ:

при трехфазном ;

при двухфазном ;

при однофазном

Приведенным на черт. 23 кривым Kcf(zк) соответствуют выражения

(42)

.

4. При определении минимального значения тока КЗ в автономной электрической системе приближенный учет влияния активного сопротивления электрической дуги на ток КЗ допускается производить умножением расчетного тока КЗ, найденного без учета сопротивления дуги, на поправочный коэффициент Кс. Значение этого коэффициента допускается принять равным 0,7-0,8.

Зависимость rд = f(s, lкб) при трехфазном КЗ за трансформатором мощностью 630 кВ×А

Черт. 12

Зависимость rд = f(s, lкб) при трехфазном КЗ за трансформатором мощностью 750 кВ×А

Черт. 13

Зависимость rд = f(s, lкб) при трехфазном КЗ за трансформатором мощностью 1000 кВ×А

Черт. 14

Зависимость rд = f(s, lкб) при трехфазном КЗ за трансформатором мощностью 1600 кВ×А

Черт. 15

Зависимость rд = f(s, lкб) при трехфазном КЗ за трансформатором мощностью 2500 кВ×А

Черт. 16

Зависимость rд = f(s, lкб) при однофазном КЗ за трансформатором мощностью 400 кВ×А при схеме соединений (сплошные линии) и  (пунктирные линии)

Черт. 17

Зависимость rд = f(s, lкб) при однофазном КЗ за трансформатором мощностью 630 кВ×А при схеме соединений (сплошные линии) и  (пунктирные линии)

Черт. 18

Зависимость rд = f(s, lкб) при однофазном КЗ за трансформатором мощностью 1000 кВ×А при схеме соединений (сплошные линии) и  (пунктирные линии)

Черт. 19

Зависимость rд = f(s, lкб) при однофазном КЗ за трансформатором мощностью 1600 кВ×А при схеме соединений (сплошные линии) и  (пунктирные линии)

Черт. 20

Зависимость rд = f(s, lкб) при однофазном КЗ за трансформатором мощностью 2500 кВ×А ()

Черт. 21

Зависимость rд = f(тип, lш) при трехфазном КЗ за трансформаторами мощностью 1000, 1600 и 2500 кВ×А

Типы шинопроводов:

1 — ШМА-68-1000

2 — ШМА-73-1600

3 — ШМА-68-2500

4 — ШМА-68-4000

Черт. 22

Зависимость коэффициента Кс, найденного экспериментально, для начального момента КЗ (кривая 1) и установившегося КЗ (кривая 2) от сопротивления цепи КЗ

Черт. 23

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

Рекомендуемое

УЧЕТ ВЛИЯНИЯ КОМПЛЕКСНОЙ НАГРУЗКИ НА ТОК КЗ

Метод учета комплексной нагрузки при расчете тока КЗ зависит от характера исходной схемы замещения комплексной нагрузки (черт. 24) и положения точки КЗ (черт. 25).

В радиальной схеме (черт. 25а) допускается не учитывать влияние статических потребителей (преобразователи, электротермические установки, электрическое освещение). Начальное значение периодической составляющей тока КЗ, ударный ток, а также периодическую составляющую тока КЗ в произвольный момент от асинхронных и синхронных электродвигателей следует рассчитывать в соответствии с требованиями разд. 3, 5, 7.

Состав узла комплексной нагрузки

АД — асинхронные двигатели; СД — синхронные двигатели; ЛН — лампы накаливания; ЛГ — лампы газоразрядные; П — преобразователи; ЭУ — электротермические установки; К — конденсаторные батареи; KЛ — кабельная линия; АГ — автономный источник электроэнергии; К1, К2, КЗ точка КЗ; Т — трансформатор.

Черт. 24

Преобразование схемы замещения комплексной нагрузки

Черт. 25

При КЗ за общим для узла нагрузки сопротивлением (черт. 25б) начальное значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ (поНГ) в килоамперах следует определять с учетом влияния двигательной и статической нагрузок, используя формулу

(43)

где  и  — эквивалентная ЭДС и сопротивление прямой последовательности узла нагрузки; их значения в относительных единицах определяют по кривым, приведенным на черт. 10 и 11 приложения 8 в зависимости от относительного состава потребителей;

r1S и x1S — соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления цепи короткого замыкания, мОм (см. п. 3.4);

SS — суммарная номинальная мощность нагрузки, кВ×А;

Ucp.НН — среднее номинальное напряжение сети, соответствующее обмотке низшего напряжения трансформаторов, В.

Значения ударного тока и периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени от электродвигателей следует определять в соответствии с требованиями разд. 5 и 7.

При коротком замыкании за общим для нагрузки и системы сопротивлением (черт. 25в) и близких значениях отношения х/r ветвей расчетной схемы начальное значение периодической составляющей тока КЗ (Iпок) допускается рассчитывать по формуле

(44)

где  — ЭДС узла нагрузки;

ni — коэффициент трансформации трансформатора;

z1НГ, zc, zк — модули сопротивлений ветвей исходной схемы замещения (черт. 25 в), причем

рассчитывается как указано в п. 3.2;

r1Sк и x1Sк — соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления цепи КЗ.

Ударный ток следует определять в соответствии с требованиями разд. 5.

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

Рекомендуемое

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ТОКОВ КЗ

Пример 1. Для схемы, приведенной на черт. 26 определить токи при трех-, двух- и однофазном КЗ в точке К1. Для трехфазного КЗ определить максимальные и минимальные значения тока КЗ.

1.1. Исходные данные

Система С

Sк = 200 МВ×А; Ucp.BH = 6,0 кВ.

Трансформатор Т: ТС = 1000/6

Sт.ном = 1000 кВ×А; UBH = 6,3 кВ;

UНH = 0,4 кВ; Рк ном = 11,2 кВ;

uк = 5,5 %.

Расчетная схема к примеру 1 и ее преобразование

Черт. 26

Автоматический выключатель «Электрон»

QF : rкв = 0,14 мОм; хкв = 0,08 мОм.

Шинопровод ШМА-4-1600Ш:

rш = 0,030 мОм/м; хш = 0,014 мОм/м;

rнп = 0,037 мОм/м; хнп = 0,042 мОм/м; lш = 10 м.

Болтовые контактные соединения: rк = 0,003 мОм; n = 4.

1.2. Расчет параметров схемы замещения

1.2.1. Параметры схемы замещения прямой последовательности

Сопротивление системы (хс), рассчитанное по формуле 1, составит:

Активное и индуктивное сопротивления трансформаторов (rт) и (xт), рассчитаны по формулам 3 и 4, составят:

Активное и индуктивное сопротивления шинопровода:

rш = 0,030×10 = 0,30 мОм; xш = 0,014×10 = 0,14 мОм.

Активное сопротивление болтовых контактных соединений:

rк = 0,003×4 = 0,012 мОм.

Активное сопротивление дуги определяют, как указано в приложении 9, черт. 22: rд = 5,6 мОм.

1.2.2. Параметры схемы замещения нулевой последовательности.

rот = 19,1 мОм; хот = 60,6 мОм;

rнп = 0,037×10 = 0,37 мОм; хнп = 0,042×10 = 0,42 мОм.

1.3. Расчет токов трехфазного КЗ

где Куд определяют по кривой черт. 2.

1.4. Расчет токов однофазного КЗ

Ток однофазного КЗ с учетом активного сопротивления дуги

1.5. Расчет токов двухфазного КЗ

Ток двухфазного КЗ с учетом активного сопротивления дуги:

Результаты расчета токов КЗ сведены в табл. 22.

Таблица 22

Результаты расчета токов КЗ к примеру 1

Точка КЗ Вид КЗ Максимальное значение тока КЗ, кА Минимальное значение тока КЗ, кА
Iпо iао iуд Iпо iао iуд
К1 К(3) 23,33 32,9 47,84 18,6 26,23 28,32
К1 К(1) 8,13 7,46
К1 К(2) 20,21 18,39

Пример. 2. Для схемы, приведенной на черт. 27, определить максимальные и минимальные значения токов при трехфазном КЗ в точках К1 и К2.

2.1. Исходные данные

Система С                        Ucp.BH = 10,5 кВ; Iоткл.ном = 11 кА.

Трансформатор Т. ТС = 1600/10,0

Sт.ном = 1600 кВ×А, UBH = 10,5 кВ;

UНH = 0,4 кВ, Рк.ном = 16 кВт, uк = 5,5 %

Шинопроводы

Ш1 : ШМА4-3200 :          Iном = 3200 А, r = 0,01 мОм/м;

х = 0,005 мОм/м, l1 = 10 м.

Ш2, Ш3 : ШМА4-1600 : Iном = 1600 А, r = 0,03 мОм/м;

х = 0,014 мОм/м, l2 = 20 м, l3 = 30 м.

Ш4, Ш5 : ШРА-73У3 :     Iном = 600 А, r = 0,1 мОм/м;

х = 0,13 мОм/м, l4 = 50 м, l5 = 40 м.

Кабельные линии

КЛ1, КЛ2, КЛ3 : ААШЬ = 3´185 : r1кб = 0,208 мОм/м; х1кб = 0,055 мОм/м;

l1 = 150 м, l2 = l3 = 20 м.

Измерительные трансформаторы тока

ТА1, ТА2 :           Iном = 500 А, rТА1 = rТА2 = 0,05 мОм;

хТА1 = хТА2 = 0,07 мОм;

ТА3, ТА4, ТА5 : Iном = 200 А, rТА3 = rТА4 = rТА5 = 0,42 мОм;

хТА3 = хТА4 = хТА5 = 0,67 мОм.

Активное сопротивление болтовых контактных соединений:

rк = 0,03 мОм, n = 4.

Автоматические выключатели типа «Электрон»

QF1, QF4. Iном = 1000 А, rкв1 = r кв4 = 0,25 мОм;

xкв1 = х кв4 = 0,1 мОм;

QF2, QF3, QF5, QF6 :

Iном = 400 А, rкв2 = rкв3 = rкв5 = rкв6 = 0,65 мОм,

xкв2 = х кв3 = xкв5 = х кв6 = 0,17 мОм,

QF7, QF8, QF9, QF10 : Iном = 200 А;

rкв7 = rкв8 = rкв9 = rкв10 = 1,1 мОм;

xкв7 = х кв8 = xкв9 = rкв10 = 0,5 мОм.

Синхронный двигатель СД.

СД-12-24-12А : Р = 125 кВт; Uном = 380 В;

Расчетная схема к примеру 2

Черт. 27

Асинхронные двигатели АД1 и АД2.

А03-315М-6У3 : Р = 132 кВт, Iпуск/Iном = 7,0;

Uном = 380 В, Iном = 238,6 A, Mmax/Mном = bном = 2,6;

Mпуск/Mном = 1,6; Mmin/Mном = 0,8; cos jном = 0,9;

nс = 1000 об/мин; h = 93,5 %; sном = 1,7 %.

Схема замещения к примеру 2

Черт. 28

Комплексная нагрузка КН

Суммарная активная мощность составляет PS = 350 кВт, cos j = 0,8. В состав нагрузки входят асинхронные двигатели (АД), лампы накаливания (ЛН), преобразователи (П) в следующем соотношении: РАД =175 кВт, РЛН = 35 кВт, РП = 140 кВт.

2.2. Расчет параметров схемы замещения (черт. 23)

2.2.1 Параметры схемы замещения прямой последовательности

Сопротивление системы (хс), рассчитанное по формуле (2) настоящего стандарта, составит:

Активное (rт) и индуктивное (xt) сопротивления трансформаторов, рассчитанное по формулам (3), (4) настоящего стандарта, составят:

Активное и индуктивное сопротивления шинопроводов.

Ш1 : rш1 = 0,01×10 = 0,1 мОм; хш1 = 0,005×10 = 0,05 мОм;

Ш2 : rш2 = 0,03×20 = 0,6 мОм; хш2 = 0,014×20 = 0,28 мОм;

Ш3 : rш3 = 0,03×30 = 0,9 мОм; хш3 = 0,014×30 = 0,42 мОм;

Ш4 : rш4 = 0,1×50 = 5,0 мОм; хш4 = 0,13×50 = 6,5 мОм;

Ш5 : rш5 = 0,1×40 = 4,0 мОм; хш5 = 0,13×40 = 5,2 мОм;

Активное и индуктивное сопротивления кабельных линий:

КЛ1 : r1кб1 = 0,208×150 = 31,2 мОм; х1кб1 = 0,055×150 = 8,25 мОм;

КЛ2, КЛ3 : r1кб2 = r1кб3 = 0,208×20 = 4,16 мОм;

х1кб2 = х1кб2 = 0,055×20 = 1,1 мОм.

Расчет параметров АД1 и АД2.

Принимая Рмх = 0,02×Рном; r1 = sном = 0,017 , получаем:

Расчет параметров СД:

Расчет параметров комплексной нагрузки НГ

Параметры комплексной нагрузки определяют по кривым черт. 11а приложения 8, при этом

или в именованных единицах:

2.3. Расчет токов трехфазного КЗ

2.3.1. Ток трехфазного КЗ в расчетной точке К1 без учета влияния электродвигателей и комплексной нагрузки

2.3.2. Необходимость учета влияния электродвигателей и комплексной нагрузки на ток при металлическом КЗ в точке К1, определенная в соответствии с п. 1.4 настоящего стандарта, показывает, что

больше, чем

, поэтому асинхронные двигатели следует учитывать.

меньше, чем 0,01×36380 = 363,8 А, поэтому синхронный двигатель не следует учитывать.

больше, чем 0,01×36380=363,8 А,

поэтому влияние комплексной нагрузки следует учитывать.

Таким образом, при расчете суммарного тока КЗ в точке К1 следует учитывать влияние асинхронных двигателей и комплексной нагрузки. Такой же вывод следует и при условии учета электрической дуги.

Расчет составляющей тока КЗ в точке К1 от комплексной нагрузки.

Расчет составляющей тока КЗ в точке К1 от асинхронных двигателей:

2.3.3. Ток трехфазного КЗ в расчетной точке К2 без учета влияния электродвигателей и комплексной нагрузки

При определении минимального значения тока следует учесть влияние электрической дуги и увеличение активного сопротивления кабеля вследствие нагревания его током КЗ:

где rд — сопротивление дуги, определяемое в соответствии с черт. 15 приложения 9, при этом в соответствии с (42) lкб1S = 158 м;

СJ — коэффициент, определяемый для tоткл = 0,6 с в соответствии с черт. 7 приложения 2.

Таблица 23

Результаты расчета токов КЗ к примеру 2

Точка КЗ Вид КЗ Составляющие тока КЗ по ветвям Максимальное значение тока КЗ, кА Минимальное значение тока КЗ, кА
Iпо iао iуд Iпо iао iуд
К1 К(3) Т 36,38 54,45 79,75 28,6 40,45 44,9
К1 К(3) НГ 1,46 2,06 2,06 1,42 2,0 2,0
К1 К(3) АД 2,21 3,12 3,84 2,16 3,05 3,05
К1 К(3) K1 40,24 59,9 85,65 32,37 45,76 50,68
К2 К(3) Т 6,02 8,5 8,5 4,19 5,93 5,93

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

Обозначение НТД, на который дана ссылка Номер пункта
ГОСТ 26522-85 1.2

Панорамный рекламный щит город Могилев

На просторах интернета нашел фото рекламного щита. Дизайн проект выполнила студия u-studio. Вопрос. Как вы думаете, он на самом деле установлен или это фотомонтаж? Если говорить о технической возможности создания и установки рекламного щита то она имеет место быть. Единственное опасение вызывают тонкие опоры рекламного щита.

рекламный щит город Могилев

АНТИКОРРОЗИОННАЯ ЗАЩИТА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ

   ТИПОВАЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА (ТТК)

АНТИКОРРОЗИОННАЯ ЗАЩИТА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОКРЫТИЕМ НА ОСНОВЕ КОМПОЗИЦИЙ "УТК-М", "УТК-М-5"

    Настоящая технологическая карта предназначена для описания процесса применения композиций "Силор" и "УТК-М" и их модификаций для целей нового строительства, расширения, реконструкции и капитального ремонта в гражданских и промышленных зданиях и сооружениях и разработана в соответствии с рекомендациями "Руководство по разработке технологических карт в строительстве" (ЦНИИОМТП, 1998 г.) на базе СНиП 12-01-2004 "Организация строительства". Нормы расхода материалов, калькуляция трудозатрат, использование средств механизации и приспособлений могут быть использованы всеми строительными подразделениями и проектными организациями независимо от формы собственности и ведомственной подчиненности для определения потребностей в ресурсах при выполнении строительно-монтажных работ.

    Технологическая карта содержит физико-механические показатели материалов "Силор" и "УТК-М", их модификаций и выполненных на их основе покрытий, описание области применения и процедуры контроля качества выполненных работ. В технологическую карту включены разделы, разработанные на основе действующего законодательства и иных нормативных правовых актов Российской Федерации, содержащих требования по охране и безопасности труда, экологической и пожарной безопасности, утвержденных федеральными органами исполнительной власти Российской Федерации в установленном порядке.

    Настоящая карта разработана специалистами научно-инженерного холдинга "Адгезив" и компании "СтройКомплекс МС" и рекомендована к применению кафедрой строительных материалов Московского государственного строительного университета. Изложенные материалы не могут быть полностью или частично воспроизведены, тиражированы и распространены в качестве официального издания.

 

1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

1.1.Технологическая карта разработана на выполнение работ по антикоррозионной защите металлических поверхностей с применением полимерных композиций "УТК-М" и "УТК-М-5".

1.2.Композиции "УТК-М" и "УТК-М-5" являются полимерными материалами, свойства которых позволяют проводить работы в летнее и зимнее время.

1.3.При привязке настоящей технологической карты к конкретному объекту уточняются объемы работ, удельный расход материала, калькуляция трудозатрат, использование средств механизации и приспособлений.

1.4.Композиция "УТК-М" применяется для работ по антикоррозионной защите металлических поверхностей при эксплуатации объекта в условиях:

    эксплуатация под землей;

    работа на растяжение;

    воздействие усиленных нагрузок на конструкцию.

1.5.Композиция "УТК-М-5" применяется для работ по антикоррозионной защите металлических поверхностей при эксплуатации объекта в условиях, когда имеет место воздействие высокоагрессивных сред на конструкцию.

1.6.Технологическая карта разработана в соответствии с рекомендациями "Руководства по разработке технологических карт в строительстве" (ЦНИИОМТП, 1998), а также СНиП 12-01-2004 "Организация строительства".

2. ТЕХНОЛОГИЯ И ОРГАНИЗАЦИЯ ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОТ

2.1.До начала проведения работ по антикоррозионной защите металлических поверхностей с применением композиций "УТК-М" и "УТК-М-5" должно быть выполнено следующее.

    Перед нанесением защитного покрытия поверхности металлических строительных конструкций, аппаратов, газоходов и трубопроводов следует очистить от продуктов коррозии, оксидов, остатков старых лакокрасочных покрытий струйным способом с применением песко-, дробеструйных установок (песко-, водоструйного агрегата типа "Kдrcher") или механическим способом (ершовые насадки на электро- или пневмоинструмент марки типа "Bosh" или аналогичный), а также химическим способом с помощью смывки типа СП-6, ВЛ-01 и т.п.с последующим удалением ее остатков чистой водой водоструйным агрегатом типа "Kдrcher".

    Согласно СНиП 3.04.03-85 для данного вида защитного покрытия подготовленная металлическая поверхность должна соответствовать второй степени очистки по ГОСТ 9.402. Используемый для очистки сжатый воздух должен быть сухим, чистым и соответствовать ГОСТ 9.010.

    После очистки металлическую поверхность необходимо обеспылить механическим способом и затем обезжирить растворителем (бензин "Калоша", уайт-спирит). Соответствие степени очистки (вторая степень по ГОСТ 9.402) металлических поверхностей данному виду защитного покрытия следует проверять непосредственно перед нанесением защитного слоя. При абразивной очистке на обрабатываемой поверхности должно быть исключено образование конденсата.

    Металлическая поверхность, подготовленная к производству антикоррозионных работ, не должна иметь заусенцев, острых кромок, сварочных брызг, наплывов, прожогов, остатков флюса, дефектов, возникающих при прокатке и литье в виде неметаллических макровключений, раковин, трещин, неровностей, а также солей, жиров и загрязнений.

2.2.При проведении работ по антикоррозионной защите металлических поверхностей должны выполняться требования и нормы техники безопасности, действующие правила по охране труда и противопожарной безопасности.

2.3.При проведении работ по антикоррозионной защите металлических поверхностей применяют следующие материалы:

Композиция "УТК-М"

(ТУ 5772-091-46854090-97)

    "УТК-М-5" — олигомер из класса полиуретанов, который при взаимодействии с парами воды на воздухе отверждается, превращаясь в полимер. Композиция "УТК-М-5" представляет собой вязкую, прозрачную жидкость, которая после нанесения ее на поверхность и дальнейшей полимеризации превращается в глянцевую пленку, обладающую следующими свойствами:

    имеет высокую адгезию к металлу;

    непроницаема для воды, растворов солей, агрессивных сред;

    устойчива к действию жидких, твердых и агрессивных газообразных сред (кислот, щелочей, солей, нефтепродуктов, масел и др.);

    устойчивость поверхности к ударным нагрузкам;

    повышает долговечность.

    Показатели физико-механических свойств защитной композиции "УТК-М" приведены в таблицах 1 и 2, а материально технические ресурсы — в таблице 3.

2.4.Через 1-2 ч после подготовки металлической поверхности нанести фосфатирующую грунтовку ГФ-021, соответствующую ГОСТ 12707, вручную кистью, валиком или механическим способом с применением агрегата высокого давления "Вагнер". Расход на один слой грунтовки должен составлять не более 0,120 кг/мclip_image001.

2.5.Через 24 ч нанести первый слой рабочего состава композиции "УТК-М" (расход 0,200 кг/мclip_image001[1]) или "УТК-М-5" (расход 0,130 кг/мclip_image001[2]) в зависимости от условий эксплуатации объекта.

2.6.При обработке поверхности, которая не подвергается воздействию агрессивных сред (кислота, щелочь и т.д.), рабочий состав "УТК-М" наносится в 2-3 слоя, "УТК-М-5" наносится в 3-4 слоя. Каждый последующий слой рабочего состава наносить не ранее чем через 24 ч после нанесения предыдущего.

2.7.При необходимости возможно введение в рабочий состав цветных пигментов.

2.8.После окончания всех работ по восстановлению и устройству защитного покрытия необходимо все остатки материалов, пустые канистры, отработанный инструмент тщательно упаковать, уложить в емкости, контейнеры и затем передать на утилизацию специализированным организациям.

    При нанесении покрытия недопустимо:

    попадание воды и влаги в рабочий состав, на обрабатываемую поверхность и на слой защитного покрытия до его полной полимеризации (24 ч). В противном случае воду необходимо удалить ветошью, высушить и повторить нанесение;

    образование подтеков, пропусков.

2.9.Временные параметры нанесения материалов определены при температуре +10 °С. При повышении температуры окружающей среды до +20 °С интервалы времени между нанесением слоев уменьшаются в 2 раза, а при понижении температуры до 0 °С — соответственно увеличиваются.

2.10.В случае просрочки временных ограничений необходимо использовать активатор. Активатор наносить кистью, расход — 100 г/мclip_image001[3]. После нанесения активатора следующий слой рабочего состава наносится не ранее чем через 0,5 ч и не позднее чем через 12 ч.

2.11.Ввод в эксплуатацию обработанного объекта (при условии, что это повлечет за собой контакт его поверхности с агрессивной средой) производить не ранее чем через 5 сут после окончания работ.

2.12.Обязательные условия при выполнении работ:

    приготовление материалов осуществлять в чистой, сухой полиэтиленовой или металлической емкости;

    для промывки кистей, валиков, краскораспылителя использовать растворитель (этилацетат, толуол, ацетон, растворитель 646, растворитель 647);

    запрещается использовать для мытья рук этилацетат и толуол;

    работы производить в спецодежде: халате или комбинезоне, резиновой обуви, резиновых перчатках.

2.13.Работы по защите железобетонных поверхностей в закрытых помещениях, емкостях, резервуарах и т.п.выполнять только при устройстве приточно-вытяжной вентиляции и рабочем освещении напряжением 12 В, выполненном во взрывобезопасном исполнении, а также дополнительно иметь защитные очки с прозрачными стеклами, респиратор или противогаз; при работе с активатором следует проявлять особую осторожность и неукоснительно выполнять требования техники безопасности.

2.14.Срок хранения полимерной композиции "УТК-М" и "УТК-М-5" — 90 дней со дня изготовления.

2.15.Условия хранения полимерной композиции "УТК-М" и "УТК-М-5" — в герметичной емкости при температуре от 0 до +35 °С в местах, защищенных от попадания прямых солнечных лучей и влаги.

Таблица 1

Физико-механические характеристики покрытия для металла на основе композиции "УТК-М"

Показатель

Результаты

Организация

Время полимеризации при t = 10 °С

20-24 ч

ГУП НИИЖБ, Москва

Время полного набора прочности

3 сут

 

Нанесение возможно при температуре

От -30 до +60 °С

 

Эксплуатация при температуре

От -60 до +180 °С

 

Адгезия к металлу

1 балл

Протокол испытаний от 07.2002 г. ОАО "Харцызский трубный завод"

Горючесть покрытия

Не горит

 

Устойчивость к УФ-лучам

Устойчиво

 

Антисептические свойства

Предотвращает появление грибков, мхов, лишайников, плесени, термитов

 

Соответствие требованиям санитарно-гигиенических норм

После полимеризации не токсично, возможен контакт с питьевой водой

Гигиеническое заключение N 77.01.03.225.Т.37797.10.9 от 15.10.99 N 0275918

Долговечность

Не менее 25 лет

Сохраняет защитные свойства на уровне 1 балла по ГОСТ 9.407 в условиях умеренного климата

Гарантия

Не менее 3 лет

 

Таблица 2

Испытания защитной композиции "УТК-М" на устойчивость к агрессивным средам

Агрессивные среды

Изменение массы, %

Результат

7 дн.

21 дн.

28 дн.

60 дн.

"УТК-М" на металле

30 %-ная серная кислота

-3,21

-0,53

Средняя устойчивость

30 %-ная фосфорная кислота

+1,02

+3,21

-16,22

-0,22

Средняя устойчивость

40 %-ная азотная кислота

+0,29

+0,95

Не устойчива

5 %-ная соляная кислота

-0,36

-0,85

+1,27

+0,04

Устойчива

10 %-ный гидроксид натрия

+0,9

+0,01

"

10 %-ный гидроксид калия

-1,01

+0,005

"

    Примечание. Испытания проводились в научно-исследовательском институте НИСИ в лаборатории "Химизация строительства" (Болгария, г.София).

Таблица 3

Материально-технические ресурсы

Код

Наименование машин, механизмов и оборудования

Тип, марка, ГОСТ

Технические характеристики

Назначение

Количество на звено (бригаду)

1

Пескоструйный аппарат

DSG-2.5SP

Производительность 10 мclip_image001[4]

Очистка поверхности

1 шт.

2

Краскораспылитель

ГОСТ 12.2.013

Нанесение материала

1 шт.

3

Валик велюровый

ГОСТ 10831

Масса 0,2 кг

Нанесение материала

3 шт.

4

Удлинитель телескопический для валика

ОСТ 13-16

Длина 1,5 м

То же

3 шт.

5

Кисть малярная

ГОСТ 28638

Ширина 40 мм

Нанесение материала в труднодоступных местах

3 шт.

6

Каска монтажная

ГОСТ 12.4.087

Защита головы от падающих предметов

1 шт.

7

Противогаз марок ПШ-1, ПШ-2, АСМ-1, РМП-62 со сменными коробками марки А типа РУ-60

ГОСТ 12.4.041

Защита органов дыхания

1 шт.

8

Перчатки химически стойкие

ГОСТ 20010

Защита рук

1 шт.

9

Костюм (рабочая одежда)

ГОСТ 27575

Защита от загрязнений и механических воздействий

1 шт.

3. КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА ВЫПОЛНЕННЫХ РАБОТ

3.1.Производственный контроль должен осуществляться на всех этапах подготовки и выполнения работ.

3.2.При входном контроле проверяют наличие:

    нормативной и проектной документации на отдельные виды работ;

    рабочей документации на приготовление рабочих составов в построечных условиях;

    сопроводительной документации на материалы (копия сертификата соответствия, паспорт качества и прочие документы, указанные в п.8 товарно-транспортной накладной).

3.3.При входном контроле проверяется комплектность поставки, соответствие маркировки и сохранность тары, срок годности материалов.

3.4.При операционном контроле проверяют:

    качество подготовки поверхности — поверхность должна соответствовать п.2.1;

    качество выполнения работ по нанесению композиции рабочих составов — в соответствии с требованиями п.2.4 (правильность дозирования материалов, точность дозаторов, соблюдение последовательности и длительности технологических операций, а также качество готовой композиции).

3.5.Операционный контроль имеет инструментальный и частично визуальный характер и должен обеспечивать правильность проведения технологических операций и получение покрытий, удовлетворяющих требования технических условий.

3.6.Приемочный контроль осуществляется ежедневно по результатам выполнения работ.

    При приемосдаточном контроле выполненного защитного покрытия проверяют его сплошность, однородность и сцепление с защищаемой поверхностью.

3.7.Обнаруженные в процессе производства работ и приемочных освидетельствований дефекты должны быть устранены до начала последующих работ.

3.8.Готовое защитное покрытие должно быть сплошным, без раковин, трещин, пор, разрывов и составлять единое целое с изолируемой поверхностью.

3.9.Приемосдаточный контроль готового защитного покрытия осуществляется комиссией в составе представителей организации, выполняющей работы, технического надзора заказчика и авторского надзора проектной организации и оформляется актом приемки защитного покрытия.

4. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ

4.1.Значения затрат труда (чел.-ч), выработки на одного рабочего в смену (мclip_image001[5]) и заработной платы рабочих (руб.) рассчитываются в целом на общий объем работ или частично исходя из нормативных затрат труда (таблицы 4-6).

Таблица 4

Калькуляция затрат труда

Код

Обоснование (шифр расценки)

Наименование работ

Единица измерения

Объем работ

Норма времени на единицу измерения, чел.-ч

Затраты труда на общий объем работ, чел.-ч

1

3.13-17-6

Очистка поверхности щетками

100 мclip_image001[6]

1

34

34

2

3.13-9-2

Огрунтовка металлических поверхностей грунтовкой ГФ-021 за один раз

100 мclip_image001[7]

1

5,31

5,31

3

3.13-9-4 (применительно)

Нанесение композиций "УТК-М", "УТК-М-5" — первый слой

100 мclip_image001[8]

1

7,6

7,6

4

3.13-9-4 (применительно)

Нанесение композиций "УТК-М", "УТК-М-5" — последующие слои

100 мclip_image001[9]

1

7,6

7,6

Таблица 5

Потребность в материалах, изделиях и конструкциях на 100 мclip_image001[10]

Код

Наименование материалов, изделий

Исходные данные

Потребность на измеритель конечной продукции

Обоснование нормы расхода

Единица измерения

Норма расхода

1

"Силор"

Нормативные показатели расхода материалов.

кг/мclip_image001[11]

0,836

8,36

2

"УТК-М"

Защита строительных конструкций от коррозии.

кг/мclip_image001[12]

0,2

20

3

"УТК-М-5"

Сборник 13

кг/мclip_image001[13]

0,13

13

Таблица 6

График производства работ по антикоррозионной защите металлических поверхностей покрытием на основе композиций "УТК-М" и "УТК-М-5"

Номер процесса

Наименование технико- экономических показателей

Единица измерения

Объем работ

Затраты труда рабочих, чел.-ч

Состав звена

Продолжительность процесса на объем работ, ч

 
       

на ед. изм.

на общий объем

   

1

Подготовка поверхности

100 мclip_image001[14]

1

5,92

5,92

4 разр. — 1

5,92

2

Нанесение композиций "УТК-М", "УТКМ-М-5"

100 мclip_image001[15]

1

14,36

14,36

4 разр. — 1

14,36

5. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ И ОХРАНА ТРУДА, ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ

5.1.Соблюдать требования безопасности, предусмотренные СНиП 12-03-2001 "Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования", СНиП 12-04-2002 "Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство", правила пожарной безопасности, предусмотренные ГОСТ 12.1.004 "ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования".

5.2.К работе допускаются лица, прошедшие общий инструктаж по технике безопасности, по огнеопасности применяемых полимерных материалов и обучение работе с механизированным инструментом.

5.3.Работы необходимо производить в защитной спецодежде.

5.4.Композиции "УТК-М", "УТК-М-5" хранят в герметически закрытой таре в темном помещении, приспособленном для хранения легковоспламеняющихся веществ. Материалы должны быть расположены на расстоянии не менее 5 м от приборов водяного отопления.

5.5.Складские помещения должны быть оснащены огнетушителями и ящиками с песком.

5.6.Работы по нанесению покрытия начинают в помещениях, наиболее удаленных от входа в здание.

5.7.Не допускаются работы с полимерами одновременно в коридоре и в основном помещении. Растворитель, улетучиваясь, вредно влияет на работающих. Поэтому помещения, где проводится нанесение, необходимо непрерывно проветривать, но так, чтобы не было сквозняков.

5.8.На дверях помещений, где проводятся работы с огнеопасными материалами, должна быть табличка "Огнеопасно. Не курить".

5.9.Чистку, смазку, ремонт и переноску станков и машин с электроприводом производить только после остановки их и проверки условий, исключающих случайную подачу напряжения.

5.10.При работе с полимерными композициями в зимний период загустевшие компоненты следует разогревать на водяной бане при температуре не более 50 °С. Категорически запрещается разогревать компоненты на открытом огне. Запрещается приготовление композиций в кузове автомобиля.

5.11.Работы на высоте должны вестись с лесов, подмостей, люлек.

5.12.Провода электрических машин не должны иметь изломов и пересекаться с другими проводами, находящимися под напряжением.

5.13.Емкости с остатками легковоспламеняющихся материалов по окончании работ необходимо плотно закрывать крышками. Такие емкости, а также пустая тара в конце рабочей смены должны быть сданы на приобъектный склад или в специальное несгораемое хранилище.

5.14.Перевозка компонентов полимерных композиций осуществляется в соответствии с правилами транспортирования ЛВЖ, пожароопасных и ядовитых веществ.

5.15.Не допускается вывинчивать пробки из бочек и бидонов при помощи стального зубила и молотка. Необходимо вывинчивать пробки только специальным ключом.

5.16.При попадании полимерной композиции на кожу человека необходимо сразу же ее удалить с помощью ветоши, а затем промыть.

5.17.По окончании работы необходимо привести в порядок рабочее место, убрать инструменты, отключить электропроводящую сеть.

6. ЗАЩИТА ОТ ТОКСИЧЕСКОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ КОМПОЗИЦИЙ И ИХ КОМПОНЕНТОВ

6.1.Компоненты, входящие в состав полимерных композиций, имеют определенную токсичность.

    Персонал, занятый приготовлением и применением полимерных композиций, должен знать токсические свойства компонентов и их смесей, уметь правильно пользоваться индивидуальными и общими средствами защиты. Особое значение приобретает личная гигиена рабочих.

6.2.Работы, связанные с приготовлением и нанесением композиций, производить в средствах индивидуальной защиты по ГОСТ 12.4.011: халате или комбинезоне, обуви, прорезиненном фартуке, нарукавниках, косынке или шапочке, очках закрытого типа, перчатках (полиэтиленовых, наиритовых, резиновых). Для защиты от воздействия органических растворителей вместо перчаток допускается применять биологические перчатки, пасту ИЭР-1, фурацилиновую пасту, пасту ПМ-1. Применять их рекомендуется 4-5 раз в смену. Небольшое количество (3-5 г) наливают на ладонь, затем равномерно смазывают поверхность кожи и дают просохнуть 1-2 мин, до образования тонкой пленки. Перед нанесением раствора руки должны быть чистыми и сухими. Во время работы мочить руки в воде нельзя, так как вода разрушает пленку. После работы руки моют теплой водой с мылом и смазывают жирным кремом.

6.3.Работы в замкнутых объемах производить только при непрерывно действующей приточно-вытяжной вентиляции с 15-кратным обменом воздухаи с использованием средств защиты органов дыхания: респиратора типа РУ-60М со съемными фильтрами типа ФГП-310 в комплекте с защитными очками или фильтрующего противогаза гражданской обороны.

    При работе в резервуарах необходимо использовать изолирующие противогазы марок ПШ-1, ПШ-2, АСМ-1, РМП-62 со сменными коробками марки А типа РУ-60. Для работающих в противогазе в течение смены необходимо делать ежечасно 20-минутный перерыв с выходом из рабочей зоны.

    Для наблюдения за работающими в замкнутом объеме должен выделяться специально проинструктированный рабочий, который осуществляет постоянный контроль вплоть до завершения работ.

6.4.Перед началом работы проверить исправность электрооборудования. При работах в замкнутых объемах разрешается применять переносные светильники с напряжением 12 В только во взрывобезопасном исполнении.

6.5.При попадании композиции или ее компонентов на открытые участки кожи необходимо частицы композиции удалить с кожи тампоном, смоченным в этиловом спирте, а затем обязательно промыть этот участок кожи теплой водой с мылом.

6.6.При попадании композиции или ее компонентов на слизистую оболочку глаз следует немедленно промыть глаза 2 %-ным раствором двууглекислой соды, а затем обильно промыть проточной водой в течение 15 мин и обязательно обратиться к врачу.

6.7.В случае отравления летучими компонентами следует немедленно выйти на свежий воздух и обратиться к врачу.

6.8.Для немедленного оказания первой доврачебной помощи в месте, где проводятся работы с полимерными композициями, необходимо иметь аптечку, в набор которой должны входить следующие материалы:

    спирт этиловый — ГОСТ 17299 — 200 г;

    этилцеллозоль — ГОСТ 8313 — 50 г;

    глицерин — ГОСТ 6824 — 100 г;

    2 %-ный раствор двууглекислой соды — 500 г;

    мыло хозяйственное — 500 г;

    бумажный или ватный тампон — 10 шт.

Обновление аптечки производить один раз в месяц.

    Одновременно с оказанием доврачебной помощи, при необходимости, вызвать скорую помощь и сообщить о случившемся непосредственно руководителю работ.

6.9.При каких-либо нарушениях технологического процесса, неисправности оборудования, отключении вентиляции или ухудшении самочувствия работающих работы следует немедленно прекратить, а работающих удалить из рабочей зоны.

6.10.Перед приемом пищи, курением, посещением туалета обязательно снять спецодежду, вымыть руки и лицо теплой водой с мылом и обтереть их салфеткой или полотенцем разового использования. Ежедневно после окончания работы необходимо принимать душ.

6.11.При проливе больших количеств композиции или ее компонентов необходимо место пролива засыпать песком и собрать в емкость. Потом убрать согласно требованиям "Порядка накопления, транспортирования и захоронения токсичных промышленных отходов".

6.12.Стирку спецодежды производит предприятие. В условиях длительных командировок (более 20 дней) допускается самостоятельная стирка спецодежды в моющих сильных растворах. Запрещается стирать спецодежду и мыть руки в легковоспламеняющихся жидкостях.

6.13.В рабочей зоне запрещается хранить продукты питания и верхнюю одежду. Категорически запрещается распивать спиртные напитки, курить и принимать пищу.

6.14.Уборку производственных помещений и рабочих мест производить каждый день.

7. ПРАВИЛА ХРАНЕНИЯ КОМПОНЕНТОВ

7.1.Помещения для хранения компонентов должны быть оборудованы вытяжной вентиляцией и снабжены противопожарным инвентарем согласно действующим нормам.

7.2.В помещении должно быть не менее двух противогазов.

7.3.Температура хранения компонентов от 0 °С до +30 °С.

7.4.Все компоненты должны храниться в герметично закрывающейся посуде вдали от источников теплоты и должны быть защищены от попадания прямых солнечных лучей. Не допускать контакта с окислителями и влагой.

7.5.В помещении, где хранятся компоненты, запрещается приготовление композиций, хранение отходов и спецодежды.

7.6.Условия хранения компонентов должны исключать доступ к ним посторонних лиц.

8. ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ

8.1.Использованная тара, неиспользованные остатки материалов должны быть утилизированы с привлечением специализированных организаций.

8.2.Сливать остатки материала в ливневую, а также бытовую канализацию не допускается.

9. НОРМАТИВНЫЕ ДОКУМЕНТЫ

    СНиП 12-01-2004 "Организация строительства"

    СНиП 12-03-2001 "Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования"

    СНиП 12-04-2002 "Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство"

    СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий"

    СНиП 3.03.01-87 "Несущие и ограждающие конструкции"

    СНиП 3.04.01-87 "Изоляционные и отделочные покрытия"

    СНиП 3.04.03-85 "Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии"

    ГОСТ 12.1.004-91 "ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования"

    ППБ 01-03 "Правила пожарной безопасности в Российской Федерации"

    НПБ 244-97 "Материалы строительные. Декоративно-отделочные и облицовочные материалы. Материалы для покрытия полов. Кровельные, гидроизоляционные и теплоизоляционные материалы. Показатели пожарной опасности

    ТУ 2257-001-2936290-97 Защитная композиция "Силор"

    ТУ 2252-002-29363290-97 Защитная композиция "УТК-М"

    МГСН 2.04.-97 "Допустимые уровни шума, вибрации и требования к звукоизоляции в жилых и общественных зданиях"

    МГСН 2.08-01 "Защита от коррозии бетонных и железобетонных конструкций жилых и общественных зданий"

М. 2004

Сортамент металлопроката арматура

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

На сайте разработан удобный калькулятор сортамента для перевода метров в килограммы.

Тип : Арматура класса A-I по ГОСТ 5781-82*

Арматура класса A-I

d A P
см см2 Т/м
6 0.600 0.283 0.000
7 0.700 0.385 0.000
8 0.800 0.503 0.000
10 1.000 0.785 0.001
12 1.200 1.131 0.001
14 1.400 1.539 0.001
16 1.600 2.011 0.002
18 1.800 2.545 0.002
20 2.000 3.142 0.002
22 2.200 3.801 0.003
25 2.500 4.909 0.004
28 2.800 6.158 0.005
32 3.200 8.043 0.006
36 3.600 10.179 0.008
40 4.000 12.566 0.010

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

Тип : Арматура класса A-II по ГОСТ 5781-82*

Арматура класса A-II

d A P
см см2 Т/м
10 1.000 0.785 0.001
12 1.200 1.131 0.001
14 1.400 1.539 0.001
16 1.600 2.011 0.002
18 1.800 2.545 0.002
20 2.000 3.142 0.002
22 2.200 3.801 0.003
25 2.500 4.909 0.004
28 2.800 6.158 0.005
32 3.200 8.043 0.006
36 3.600 10.179 0.008
40 4.000 12.566 0.010
45 4.500 15.904 0.012
50 5.000 19.635 0.015
55 5.500 23.760 0.019
60 6.000 28.270 0.022
70 7.000 38.480 0.030
80 8.000 50.270 0.039

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

Тип : Арматура класса A-III по ГОСТ 5781-82*

Арматура класса A-III

d A P
см см2 Т/м
6 0.600 0.283 0.000
7 0.700 0.385 0.000
8 0.800 0.503 0.000
10 1.000 0.785 0.001
12 1.200 1.131 0.001
14 1.400 1.539 0.001
16 1.600 2.011 0.002
18 1.800 2.545 0.002
20 2.000 3.142 0.002
22 2.200 3.801 0.003
25 2.500 4.909 0.004
28 2.800 6.158 0.005
32 3.200 8.043 0.006
36 3.600 10.179 0.008
40 4.000 12.566 0.010

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

Тип : Арматура класса A-IV по ГОСТ 5781-82*

Арматура класса A-IV

d A P
см см2 Т/м
10 1.000 0.785 0.001
12 1.200 1.131 0.001
14 1.400 1.539 0.001
16 1.600 2.011 0.002
18 1.800 2.545 0.002
20 2.000 3.142 0.002
22 2.200 3.801 0.003

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

Тип : Арматура класса A-V по ГОСТ 5781-82*

Арматура класса A-V

d A P
см см2 Т/м
10 1.000 0.785 0.001
12 1.200 1.131 0.001
14 1.400 1.539 0.001
16 1.600 2.011 0.002
18 1.800 2.545 0.002
20 2.000 3.142 0.002
22 2.200 3.801 0.003
25 2.500 4.909 0.004
28 2.800 6.158 0.005
32 3.200 8.043 0.006

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

Тип : Арматура класса A-VI по ГОСТ 5781-82*

Арматура класса A-VI

d A P
см см2 Т/м
10 1.000 0.785 0.001
12 1.200 1.131 0.001
14 1.400 1.539 0.001
16 1.600 2.011 0.002
18 1.800 2.545 0.002
20 2.000 3.142 0.002
22 2.200 3.801 0.003

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

Тип : Арматура класса Aт-VII по ГОСТ 10884-81

Арматура класса Aт-VII

d A P
см см2 Т/м
10 1.000 0.785 0.001
12 1.200 1.131 0.001
14 1.400 1.539 0.001
16 1.600 2.011 0.002
18 1.800 2.545 0.002
20 2.000 3.142 0.002
22 2.200 3.801 0.003
25 2.500 4.909 0.004
28 2.800 6.158 0.005

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

Тип : Арматура класса Aт-VII по ГОСТ 10884-81

Арматура класса Aт-VII

d A P
см см2 Т/м
10 1.000 0.785 0.001
12 1.200 1.131 0.001
14 1.400 1.539 0.001
16 1.600 2.011 0.002
18 1.800 2.545 0.002
20 2.000 3.142 0.002
22 2.200 3.801 0.003
25 2.500 4.909 0.004
28 2.800 6.158 0.005

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

Тип : Арматура класса A500С по СТО АСЧМ 7-93

Арматура класса A500С

d A P
см см2 Т/м
3 0.300 0.071 0.000
4 0.400 0.126 0.000
5 0.500 0.196 0.000
6 0.600 0.283 0.000
8 0.800 0.503 0.000
10 1.000 0.785 0.001
12 1.200 1.131 0.001
14 1.400 1.540 0.001
16 1.600 2.010 0.002
18 1.800 2.540 0.002
20 2.000 3.140 0.002
22 2.200 3.800 0.003
25 2.500 4.910 0.004
28 2.800 6.160 0.005
32 3.200 8.040 0.006
36 3.600 10.180 0.008
40 4.000 12.570 0.010

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

Тип : Арматура класса В-II по ГОСТ 7348-81

Арматура класса В-II

d A P
см см2 Т/м
3 0.300 0.071 0.000
4 0.400 0.126 0.000
5 0.500 0.196 0.000
6 0.600 0.283 0.000
7 0.700 0.385 0.000
8 0.800 0.503 0.000

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

Тип : Арматура класса Вр-I по ГОСТ 6727-80

Арматура класса Вр-I

d A P
см см2 Т/м
3 0.300 0.071 0.000
4 0.400 0.126 0.000
5 0.500 0.196 0.000

Каталоги металлопроката

Каталог : Сортамент арматурных стержней по ГОСТ

Тип : Арматура класса Вр-II по ГОСТ 7348-81

clip_image002[24]

d A P
см см2 Т/м
3 0.300 0.071 0.000
4 0.400 0.126 0.000
5 0.500 0.196 0.000
6 0.600 0.283 0.000
7 0.700 0.385 0.000
8 0.800 0.503 0.000

Арматура А1

Производится из высококачественной углеродистой низколегированной стали периодического или гладкого профиля, а также из холоднотянутой проволоки. Сегодня промышленность выпускает тканые сетки с особыми ячейками, которые предназначаются для армирования тонкостенных железобетонных конструкций. Для армирования балок, прогонов, а также ригелей промышленность выпускает пространственные или плоские арматурные каркасы.
Существуют следующие виды контактов с бетоном, которые может иметь арматура А1: трение, сцепление – то есть соединение при помощи обетонирования стального элемента арматуры, соединения на связях сдвига, обжатие стальной арматуры железобетоном после усадки бетона, электрохимической взаимодействие стальной арматуры А1 и цементного раствора. Для армирования предварительно напряженных конструкций за исключением высокопрочной штучной стальной арматуры используются стальные пучки, а также пряди, которые производят из высокопрочных проволок и канаты, состоящие из нескольких прядей.
На сегодняшний день арматура А1 достаточно широко применяется в различных отраслях промышленности. Используют арматуру А1 в строительстве, при добыче и транспортировке газа, а также нефти, на различных предприятиях нефтегазовой промышленности, угольной промышленности и для самых различных строительных целей. Арматура А1 отличается тем, что может эксплуатироваться даже в самых агрессивных средах, например, при работе с хлором или природным газом.
Изготовляют арматуру А1 следующих классов: Ат400С, Ат500С, Ат600, Ат600С, Ат600К, Ат800, Ат800К, Ат1000, Ат1000К и Ат1200.

Арматура А3

Широко применяется для изготовления самого широкого спектра конструкций из железобетона. При этом арматура А3 значительно повышает прочностные характеристики такого изделия. Для изготовления ее используют высококачественную специальную арматурную сталь. Также используется особая сталь, легированная такими элементами, как титан, кремний, марганец, хром. Такая сталь может значительно повысить различные механические характеристики, которые может иметь арматура А3. Химический состав стали, из которой производится арматура А3, должен соответствовать стандартам ГОСТ 380-94 (для низкоуглеродистой стали) и ГОСТ 14959-79 (для стали высокоуглеродистой).
Характеристики, которые имеет арматура А3, самым прямым образом влияют на качество железобетонного изделия. Именно поэтому к арматуре А3 предъявляются особые требования. В частности, арматура А3 должна обладать очень хорошей свариваемостью и обрабатываемостью, повышенной стойкостью металла арматуры к коррозии, высокой прочностью, а также пластичностью материала, усталостной прочностью. Также арматура А3 должна обеспечивать хорошее сцепление с бетоном.
Строительная арматура А3 периодического профиля – это профили круглой формы с двумя продольными ребрами, а также поперечными выступами, которые идут по трехзаходной винтовой линии. Для профилей, которые имеют диаметр 6 мм, допускается наличие выступов, которые идут по однозаходной винтовой линии. Для профилей диаметром 8 мм – по двухзаходной винтовой линии. Для удобства потребителей может быть произведена размотка арматуры А3, которая имеет диаметр 8-10 мм.
Минимальный размер, который может иметь арматура А3 – 6 мм, а максимальный – 80 мм. Строительная арматура А3, которая имеет диаметр менее 10 мм, поставляется в мотках. Строительная арматура А3, имеющая диаметр 100 мм и более – в особых прутках, которые могут иметь длину от 6 до 12 м или мерной длины.
По своим эксплуатационным характеристикам арматура А3 подразделяется на свариваемую, стойкую к коррозионному растрескиванию. Свариваемая арматура А3 обозначается индексом «С». Арматура А3 стойкая к коррозионному растрескиванию маркируется буквой «К». Если же арматура А3 обозначается индексом «Т», то в таком случае необходимо знать, что такая арматура А3 предназначается для термически упрочненной арматурной стали. Если же арматура А3 помечена индексом «В», то такая арматура А3 подходит для упрочненной вытяжки.
Арматура А3 в зависимости от своих свойств может подразделяться по различным классам прочности.
Класс прочности — установленное стандартом нормируемое значение физического или условного предела текучести стали в ньютонах на один квадратный миллиметр.
Угол наклона поперечных выступов — угол между поперечными выступами (рифлением) и продольной осью стержня.
Шаг поперечных выступов — расстояние между центрами двух последовательных поперечных выступов, измеренное параллельно продольной оси стержня.
Высота поперечных выступов — расстояние от наивысшей точки поперечного выступа до поверхности сердцевины стержня периодического профиля, измеренное под прямым углом к продольной оси стержня.
Номинальный диаметр арматурной стали периодического профиля (номер профиля) — диаметр равновеликого по площади поперечного сечения круглого гладкого стержня.
В зависимости от механических характеристик арматура А3 подразделяется на классы: AI (A240), AII(A300), AIII(A400), AIV(A600), AV(A800), AVI(A1000). В строительной арматуре класса А1 используется гладкий профиль, а в остальных — периодический.

Арматура А1 и Арматура А3 чаше всего используются в строительстве.

П-Е от 12 мая 2009 г. N 528 О ВНЕСЕНИИ ИЗМЕНЕНИЙ В П-Я ПРАВИТЕЛЬСТВА САНКТ-ПЕТЕРБУРГА ОТ 25.07.2006 N 904, ОТ 02.12.2003 N 44

Закон на сайте консультанта возможно смотреть только по выходным,а поглядывать в него надо.

В целях приведения постановления Правительства Санкт-Петербурга от 25.07.2006 N 904 «О выдаче разрешений на установку рекламных конструкций в Санкт-Петербурге» в соответствие с Федеральным законом «О рекламе» и Законом Санкт-Петербурга от 07.06.2006 N 302-42 «О мерах по реализации Федерального закона «О рекламе» Правительство Санкт-Петербурга постановляет:

гуп городской центр размещения рекламы

1. Внести в постановление Правительства Санкт-Петербурга от 25.07.2006 N 904 «О выдаче разрешений на установку рекламных конструкций в Санкт-Петербурге» следующие изменения:

1.1. Название постановления дополнить словами «и проведении торгов на право заключения договора на установку и эксплуатацию рекламной конструкции на земельных участках, зданиях или ином недвижимом имуществе, находящемся в государственной собственности Санкт-Петербурга».

1.2. Дополнить постановление пунктами 1-1 и 1-2 следующего содержания:

«1-1. Заключение договора на установку и эксплуатацию рекламной конструкции на земельном участке, здании или ином недвижимом имуществе, находящемся в государственной собственности Санкт-Петербурга (за исключением недвижимого имущества, закрепленного за другим лицом на праве хозяйственного ведения, праве оперативного управления или ином вещном праве), осуществляется санкт-петербургским государственным унитарным предприятием «Городской центр размещения рекламы» (далее — Центр) на основе торгов, проводимых Центром в соответствии с законодательством Российской Федерации.

1-2. Торги на право заключения договора на установку и эксплуатацию рекламной конструкции на земельном участке, здании или ином недвижимом имуществе, находящемся в государственной собственности Санкт-Петербурга (далее — торги), проводятся в форме аукциона или конкурса.

Торги в форме аукциона проводятся Центром в случае заключения договора на установку и эксплуатацию одной рекламной конструкции.

Торги в форме конкурса проводятся Центром в случае заключения договора на установку и эксплуатацию двух и более рекламных конструкций.

Решение о проведении торгов принимается Комитетом по печати и взаимодействию со средствами массовой информации.».

1.3. Пункт 4.1 изложить в следующей редакции:

«4.1. Разработать и утвердить порядок принятия решений о проведении торгов.».

1.4. Пункт 4.2 исключить.

1.5. Дополнить постановление пунктом 4-1 следующего содержания:

«4-1. Центру в десятидневный срок сформировать и утвердить по согласованию с Комитетом по печати и взаимодействию со средствами массовой информации состав конкурсной комиссии, включив в нее представителей Комитета по печати и взаимодействию со средствами массовой информации, Комитета по управлению городским имуществом, Комитета по градостроительству и архитектуре, Комитета по социальной политике Санкт-Петербурга.».

1.6. Пункт 5 изложить в следующей редакции:

«5. Контроль за выполнением постановления возложить на вице-губернатора Санкт-Петербурга Манилову А.Ю.».

1.7. В абзаце седьмом пункта 5 приложения 1 к постановлению слова «с Управлением» заменить словами «со Службой».

1.8. В абзаце первом приложения к Порядку взаимодействия исполнительных органов государственной власти Санкт-Петербурга при реализации Федерального закона «О рекламе», утвержденному указанным постановлением:

слово «вид» заменить словом «тип»;

слово «продукции» заменить словом «конструкции».

1.9. В пункте 3.3 приложения 2 к постановлению слова «, в том числе не совпадающем с наименованием владельца данного юридического лица» исключить.

1.10. В абзаце третьем пункта 6.1.5 Положения о порядке выдачи разрешений на установку рекламных конструкций, утвержденного указанным постановлением (далее — Положение):

слово «фотографии» заменить словами «цветные фотографии»;

дополнить после слов «места установки рекламной конструкции» словами «, выполненной не позднее чем за пятнадцать дней до даты подачи заявления на выдачу разрешения на установку рекламной конструкции,».

1.11. В пунктах 6.3.2.2 и 6.3.2.4 Положения и приложении 6 к Положению слово «Управление» в соответствующих падежах заменить словом «Служба» в соответствующих падежах.

1.12. В приложении 1 к Заявлению юридического лица и Заявлению физического лица или физического лица, зарегистрированного в качестве индивидуального предпринимателя:

в позиции «Вид рекламной конструкции» слово «Вид» заменить словом «Тип»;

в позициях «Размеры рекламного поля (ширина/высота), м» и «Количество сторон рекламных полей» слово «рекламный» в соответствующих падежах и числах заменить словом «информационный» в соответствующих падежах и числах;

дополнить после позиции «Количество сторон рекламных полей» позицией следующего содержания: «Общая площадь информационных полей».

1.13. Приложения 3 и 4 к Заявлению юридического лица и Заявлению физического лица или физического лица, зарегистрированного в качестве индивидуального предпринимателя, изложить в редакции согласно приложениям 1 и 2 к настоящему постановлению.

1.14. Приложения 3 и 4 к постановлению изложить в редакции согласно приложениям 3 и 4 к настоящему постановлению.

2. Внести изменение в Положение о Комитете по печати и взаимодействию со средствами массовой информации, утвержденное постановлением Правительства Санкт-Петербурга от 02.12.2003 N 44 «О Комитете по печати и взаимодействию со средствами массовой информации», дополнив его пунктом 3.23-3 следующего содержания:

«3.23-3. Принимать решение о проведении торгов на право заключения договора на установку и эксплуатацию рекламной конструкции на земельном участке, здании или ином недвижимом имуществе, находящемся в государственной собственности Санкт-Петербурга (за исключением недвижимого имущества, закрепленного за другим лицом на праве хозяйственного ведения, праве оперативного управления или ином вещном праве).».

3. Контроль за выполнением постановления возложить на вице-губернатора Санкт-Петербурга Манилову А.Ю.

Губернатор Санкт-Петербурга

В.И.Матвиенко

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

к постановлению

Правительства Санкт-Петербурга

от 12.05.2009 N 528

                                ФОТОГРАФИИ
                   МЕСТА УСТАНОВКИ РЕКЛАМНОЙ КОНСТРУКЦИИ
                         ФОРМАТА НЕ МЕНЕЕ 10 X 15 СМ
              (для всех вновь устанавливаемых видов рекламных
                                конструкций)
+-------------------------------------------------------------------------+
¦                                                                         ¦
¦    Для рекламных конструкций, устанавливаемых на зданиях, строениях,    ¦
¦              сооружениях, - фотография всего фасада здания              ¦
¦                                                                         ¦
¦              Для отдельно стоящих рекламных конструкций -               ¦
¦        две фотографии местности в перспективе с расстояния 100 м        ¦
¦        (по направлению движения транспорта и против направления         ¦
¦                          движения транспорта)                           ¦
¦                                                                         ¦
+-------------------------------------------------------------------------+
+-------------------------------------------------------------------------+
¦                                                                         ¦
¦                               Фотография                                ¦
¦крупным планом места непосредственного размещения на объекте недвижимости¦
¦                                                                         ¦
+-------------------------------------------------------------------------+

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

к постановлению

Правительства Санкт-Петербурга

от 12.05.2009 N 528

                                ФОТОГРАФИИ
                   УСТАНОВЛЕННОЙ РЕКЛАМНОЙ КОНСТРУКЦИИ
                       ФОРМАТА НЕ МЕНЕЕ 10 X 15 СМ
                  (для всех видов рекламных конструкций)
+-------------------------------------------------------------------------+
¦                                                                         ¦
¦                               Фотография                                ¦
¦                  рекламной конструкции крупным планом                   ¦
¦                                                                         ¦
+-------------------------------------------------------------------------+
+-------------------------------------------------------------------------+
¦                                                                         ¦
¦     Для рекламных конструкций, установленных на зданиях, строениях,     ¦
¦              сооружениях, - фотография всего фасада здания              ¦
¦                                                                         ¦
¦              Для отдельно стоящих рекламных конструкций -               ¦
¦        две фотографии местности в перспективе с расстояния 100 м        ¦
¦        (по направлению движения транспорта и против направления         ¦
¦                          движения транспорта)                           ¦
¦                                                                         ¦
+-------------------------------------------------------------------------+

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

к постановлению

Правительства Санкт-Петербурга

от 12.05.2009 N 528

                                РАЗРЕШЕНИЕ
           НА УСТАНОВКУ РЕКЛАМНОЙ КОНСТРУКЦИИ В САНКТ-ПЕТЕРБУРГЕ
                    (ДЛЯ ЗАЯВИТЕЛЯ - ЮРИДИЧЕСКОГО ЛИЦА)
                    ОТ _____________ N _______________
    Комитет по печати и взаимодействию со  средствами  массовой информации,
действующий на основании Федерального закона "О  рекламе"  и  постановления
Правительства Санкт-Петербурга от 25.07.2006 N 904 "О выдаче разрешений  на
установку рекламных конструкций в Санкт-Петербурге", на основании заявления
от ________ N ______ разрешает ____________________________________________
___________________________________________________________________________
      (наименование юридического лица, ИНН, основной государственный
                 регистрационный номер юридического лица)
установить рекламную конструкцию __________________________________________
                                         (тип рекламной конструкции)
место размещения __________________________________________________________
размер информационного поля (ширина, высота), м ___________________________
количество информационных полей, шт. ______________________________________
общая площадь информационных полей, кв. м _________________________________
по адресу: ________________________________________________________________
Владелец рекламной конструкции
___________________________________________________________________________
  (Ф.И.О., паспортные данные или основной государственный регистрационный
___________________________________________________________________________
    номер физического лица, наименование, ИНН, основной государственный
                 регистрационный номер юридического лица)
Собственник(и) недвижимого имущества,  к  которому  присоединена  рекламная
конструкция:
___________________________________________________________________________
  (Ф.И.О., паспортные данные или основной государственный регистрационный
___________________________________________________________________________
    номер физического лица, наименование, ИНН, основной государственный
                 регистрационный номер юридического лица)
Приложение. Схема размещения, фотографии места установки и эскиз  рекламной
конструкции на ___ листах.
Разрешение действительно с даты его выдачи и до окончания действия договора
на установку и эксплуатацию рекламной конструкции.
Рекламной конструкции присвоен регистрационный N ______________________
Председатель
Комитета по печати и взаимодействию
со средствами массовой информации      _____________  _____________________
                                         (подпись)    (расшифровка подписи)
   М.П.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

к постановлению

Правительства Санкт-Петербурга

от 12.05.2009 N 528

                                РАЗРЕШЕНИЕ
           НА УСТАНОВКУ РЕКЛАМНОЙ КОНСТРУКЦИИ В САНКТ-ПЕТЕРБУРГЕ
          (ДЛЯ ЗАЯВИТЕЛЯ - ФИЗИЧЕСКОГО ЛИЦА ИЛИ ФИЗИЧЕСКОГО ЛИЦА,
      ЗАРЕГИСТРИРОВАННОГО В КАЧЕСТВЕ ИНДИВИДУАЛЬНОГО ПРЕДПРИНИМАТЕЛЯ)
                      ОТ ____________ N _____________
    Комитет по печати и взаимодействию со  средствами  массовой информации,
действующий на основании Федерального закона "О  рекламе"  и  постановления
Правительства Санкт-Петербурга от 25.07.2006 N 904 "О выдаче разрешений  на
установку рекламных конструкций в Санкт-Петербурге", на основании заявления
от __________ N __________ разрешает ______________________________________
___________________________________________________________________________
       (Ф.И.О., ИНН, паспортные данные физического лица или основной
          государственный регистрационный номер физического лица)
установить рекламную конструкцию __________________________________________
                                         (тип рекламной конструкции)
место размещения __________________________________________________________
размер информационного поля (ширина, высота), м ___________________________
количество информационных полей, шт. ______________________________________
общая площадь информационных полей, кв. м _________________________________
по адресу: ________________________________________________________________
Владелец рекламной конструкции
___________________________________________________________________________
  (Ф.И.О., паспортные данные или основной государственный регистрационный
___________________________________________________________________________
    номер физического лица, наименование, ИНН, основной государственный
                 регистрационный номер юридического лица)
Собственник(и) недвижимого имущества,  к  которому  присоединена  рекламная
конструкция
___________________________________________________________________________
  (Ф.И.О., паспортные данные или основной государственный регистрационный
___________________________________________________________________________
    номер физического лица, наименование, ИНН, основной государственный
                 регистрационный номер юридического лица)
Приложение. Схема размещения, фотографии места установки и эскиз  рекламной
конструкции на ___ листах.
Разрешение действительно с даты его выдачи и до окончания действия договора
на установку и эксплуатацию рекламной конструкции.
Рекламной конструкции присвоен регистрационный N __________________
Председатель
Комитета по печати и взаимодействию
со средствами массовой информации     _____________ _______________________
                                        (подпись)    (расшифровка подписи)
    М.П.
1/212